розроблено математичні моделі дегазації підпокрівельних пачок вугілля, що випускаються в очисні вибої при відпрацюванні потужних пологих вугільних пластів одним забоєм. Показано, що при виїмці потужного вугільного пласта на повну потужність одним забоєм з випуском подкровельной пачки, метановиділення з підпокрівельної пачки порушеної структури буде формуватися за законами руху газу в трещіноватопорістих сорбирующих середовищах.

Анотація наукової статті з енергетики та раціонального природокористування, автор наукової роботи - Качурин Олександр Миколайович, Дьомін В'ячеслав Костянтинович, Шкуратскій Дмитро Миколайович, Карначёв Павло Ігорович


MATHEMATICAL DEGASATIONMODELS OF COAL BANDS, RELEASED INTO MINING FACES

Mathematical models have been developed for the degassing of roofing coal packs discharged into treatment faces when mining powerful flat coal seams with one face. It was shown that when a powerful coal seam is excavated to full capacity with one face with the release of a sub roofing pack, methane release from the sub roofing pack of a disturbed structure will be formed according to the laws of gas motion in fractured-porous sorbing media.


Область наук:
  • Енергетика і раціональне природокористування
  • Рік видавництва: 2019
    Журнал: Известия Тульського державного університету. Науки про землю

    Наукова стаття на тему 'МАТЕМАТИЧНІ МОДЕЛІ ДЕГАЗАЦІЇ Підпокрівельні ПАЧОК ВУГІЛЛЯ, що випускаються в очисних вибоях'

    Текст наукової роботи на тему «Математичні моделі ДЕГАЗАЦІЇ Підпокрівельні ПАЧОК ВУГІЛЛЯ, що випускаються в очисних вибоях»

    ?nasiev, D. N. Shkuratsky // Izvestiya Tula state University. Technical science. 2014. Vol. 1. Pp. 152-158.

    12. Dynamics of methane release into the treatment face during the development of powerful flat coal seams with the release of a roof pack / N. M. Kachurin, A. Y. Ermakov, D. N. Shkuratsky, A. N. Kachurin // Izvestiya Tula state University. earth science. 2017. Vol. 4. P. 170 - 179.

    13. Forecast of methane hazard of coal mines at intensive mining of coal seams / N. M. Kachurin, V. I. KLISHIN, A. M. Borshchevich, A. N. Kachurin // Tula-Kemerovo. Izd-vo Tul-gu. 2013. 219 PP.

    14. Kachurin N. M., Vorobiev S. A., Kachurin A. N. Forecast of methane release from the surface of coal seam outcrop into the preparatory development at high rate of penetration. Gorny Zhurnal. 2014. No. 4. P. 70 - 73.

    15. Forecast of methane release in the preparatory and treatment works of coal mines / N. M. Kachurin, S. A. Vorobiev, A. N. Kachurin, I. V. Sarycheva // ore Enrichment. 2014. No. 6. P. 16 - 19.

    УДК 622.2

    МАТЕМАТИЧНІ МОДЕЛІ ДЕГАЗАЦІЇ Підпокрівельні ПАЧОК ВУГІЛЛЯ, що випускаються в очисних вибоях

    А.Н. Качурин, В.К. Дьомін, Д.Н. Шкуратскій, П.І. карнач

    Розроблено математичні моделі дегазації підпокрівельних пачок вугілля, що випускаються в очисні вибої при відпрацюванні потужних пологих вугільних пластів одним забоєм. Показано, що при виїмці потужного вугільного пласта на повну потужність одним забоєм з випуском подкровельной пачки, метановиділення з підпокрівельної пачки порушеної структури буде формуватися за законами руху газу в трещиновато-пористих сорбирующих середовищах.

    Ключові слова: метан, вугільний пласт, підпокрівельна пачка вугілля, газовиділення, дегазація, дифузія, математична модель.

    Динаміка газоносності подкровельной пачки вугілля порушеної структури. При виїмці потужного вугільного пласта на повну потужність одним забоєм з випуском подкровельной пачки метановиділення з підпокрівельної пачки порушеної структури буде формуватися за законами руху газу в трещиновато-пористих сорбирующих середовищах [1 - 4].

    Розрахункова схема дегазації подкровельной пачки представлена ​​на

    рис.1.

    Мал. 1. Розрахункова схема динаміки газоносності подкровельной пачки

    Через елемент поверхні dS в одиницю часу проходить маса газу jdS, а через всю поверхню? в одиницю часу пройде маса газу дорівнює величині:

    jdS

    (1)

    де] - дифузійний потік газу з речовини вугілля.

    Зміна маси газу в об'ємному елементі d Про в одиницю часу складе - (дб / д?) Dо, де б - маса газу в одиничному обсязі вугілля; ? - час

    [5]. Маса газу в одиничному обсязі вугілля пов'язана з природного газоносністю вугілля в такий спосіб: б = раух, де ра, у - щільність газу при атмосферному тиску і щільність вугілля відповідно; х - природна газоносність вугілля [6]. Тоді зміна маси газу в повному обсязі Про можна задати співвідношенням

    я

    'дб

    d О = ра У

    d Про.

    (2)

    ДГ а ... ДГ

    Про Про

    Відповідно до закону збереження маси з виразів (1) і (2) отримаємо, що

    дх

    = Ра у / Ядх "Про.

    S Про

    (3)

    Переходячи від поверхневого інтеграла до об'ємного інтеграла за формулою Остроградського-Гаусса, можна записати наступне рівність:

    дх

    шь (

    + Ра У "

    d О = 0

    (4)

    Рівність (4) справедливо тільки в тому випадку, якщо підінтегральна функція дорівнює нулю. Таким чином, отримаємо, що

    дх + -? IV (j) = 0. (5)

    д? Рау

    Співвідношення (5) являє собою рівняння нерозривності дифузійного потоку газу в вугіллі, яке виражає закон збереження маси [7]. Якщо розглядається трещиновато-пористе середовище, то система рівнянь балансу газу в транспортних тріщинах і вугільних блоках - це закон збереження маси в процесі міграції газу в речовині вугілля. Якщо розглядається трещиновато-пористе середовище, то система рівнянь балансу газу в транспортних тріщинах і вугільних блоках має такий вигляд [8 - 9]:

    + - ^ (д = 0; ДГ рд

    дху.б ^ п

    у + д = про,

    (6)

    ДГ

    де ц - питома кількість газу, що надходить з вугільних блоків в тріщини в одиницю часу; ху.б - газоносність вугільних блоків.

    Припустимо, що питома кількість газу, що надходить з вугільних блоків в тріщини в одиницю часу відбувається по наступному закону:

    д = а (ху б - х), (7)

    де а - параметр релаксації газоносності вугільних блоків.

    Для дифузійного потоку скористаємося першим законом Фіка:

    ] = -До grad х, (8)

    де к = рауВ; до - коефіцієнт, що характеризує опір міграції газу в речовині вугілля; В - коефіцієнт дифузійної міграції газу в вугіллі.

    Таким чином, для стаціонарної дифузії в тріщинах можна записати наступну систему рівнянь:

    -до div (grad х) - а (х б - х) = 0;

    - + а (Хуб - х) = 0. ДГ до у 1

    З першого рівняння системи (9) можна визначити газоносність вугільних блоків таким чином:

    до

    хб = х - div (grad х). (10)

    а

    Тоді з другого рівняння системи (9) отримаємо наступне рівняння:

    дх д

    - - ц (grad х) = до div (grad х), (11)

    де ц = к / а; ц - коефіцієнт газообміну між вугільними блоками і транспортними тріщинами.

    Рух в підробляється подкровельной пачці вугілля можна вважати одномірним, тоді рівняння (5.11) набуде вигляду [9]:

    (9)

    дх Д3 x Д2 x

    --Л-7 = к-т ~, (12)

    dt dt д'2 д V

    де - вертикальна координата з початком відліку, розташованим на лінії контакту подкровельной пачки вугілля з механізованим кріпленням.

    Виділення метану з підпокрівельної пачки вугілля описується рівнянням (12) при наступних початкових і граничних умовах:

    х (^, 0) = хі = const, х (0, t) = хо (t), lim х ф ,, (13)

    де хп - природна газоносність розробляється вугільного пласта; хо -остаточная газоносність подкровельной пачки вугілля.

    Динаміка залишкової газоносності на лінії контакту подкровельной пачки вугілля з механізованим кріпленням описується наступним диференціальним рівнянням:

    ^ = До (х, - х "), (14)

    де х - залишкова газоносність вугілля розроблюваного вугільного пласта при атмосферному тиску; K - константа швидкості дегазації.

    Рішення рівняння (14) має вигляд [10 - 11]

    х0 (t) = х, + (хп - х,) exp (-Kt). (15)

    Таким чином, визначені в явному вигляді початкові і граничні умови (13). А рішення рівняння (12) для умов (13) дозволяє прогнозувати динаміку газовиділення з підпокрівельної пачки порушеної структури.

    Отже, якщо розглядається трещиновато-пориста сорбуються среда, то система рівнянь балансу газу в транспортних тріщинах і вугільних блоках, що відображає закон збереження маси в процесі міграції газу в речовині вугілля, повинна враховувати питома кількість газу, що надходить з вугільних блоків в тріщини в одиницю часу і газоносність вугільних блоків.

    Газовиділення зі зруйнованого вугілля на секціях механізованого кріплення. В очисному забої в процесі виїмки вугілля відбувається руйнування вугілля виконавчими органами очисних комбайнів і в результаті руйнування подкровельной пачки. Відбитий і зруйнований вугілля дробиться на блоки, які можна замінити еквівалентними сферами, радіус яких є певною ефективної величині, яка визначається гранулометричний кривої, що представляє собою закон розподілу відбитого і зруйнованого вугілля по фракціям різного розміру. Тоді можна ввести такі припущення: шматок відбитого або зруйнованого вугілля замінюється еквівалентною сферою, яка дегазується в дифузійному режимі; рушійною силою дифузійного переносу є градієнт залишкової газоносності розглянутої вугільної сфери.

    Отже, дифузний потік метану (j) з кожної вугільної

    сфери в повітря очисного забою буде визначатися величинами дифузійних потоків Кнудсеновской (УКП) і Фольмеровской (/ »дифузії, тобто можна записати, що у =] кп +]? = - ФКП + ОД рмУу grad х = -Орм / у ^ аё х, де БКП, Ор, В - коефіцієнти Кнудсеновской, Фольмеровской і ефективної дифузії відповідно; рм - щільність метану при атмосферному тиску; уу-щільність вугілля; х - газоносність розглянутої вугільної сфери. Тому рівняння і крайові умови, що описують метановиділення з шматка відбитого або зруйнованого вугілля, будуть мати такий вигляд [12]:

    * = D dt

    д x 2 dx

    -т +--

    ДГ г ДГ

    (16)

    x (г, 0) = x3 = const; (17)

    x (R, t) = xR (t), (18)

    де x3 - газоносність вугілля в незруйнованої частини очисного забою; R-радіус еквівалентної сфери, рівний математичного сподівання розміру шматка відбитого або зруйнованого вугілля.

    rx, отримаємо

    ~) І гР'м

    (19)

    вважаючи u

    ді _?) д2u

    dt дг2

    і (г, 0) = rx3, і (R, t) = rxR (t).

    (20)

    Залишкову газоносність (г) на поверхні вугільної сфери

    можна визначити з рішення рівняння релаксації, яке для даного випадку буде мати вигляд

    dx -р

    x г

    ^, '(2!) Ш г

    г

    де Xю - залишкова газоносність вугілля при атмосферному тиску і г -у; г - час процесу релаксації газоносності вугільної сфери на її зовнішній поверхні; ^ - період релаксації.

    Рішення рівняння (21) для умови (0) = х5 має наступний вигляд:

    Хй (г) = Хю - (Хю - X) eXP (^ С) • (22)

    Рішення рівняння (16) для умови (17) з урахуванням залежності (22) має вигляд

    / Ч і (r, t) 2 «/ (- 1) я + 1 x (r, t) = = -Y (v 'Rx3 exp

    г г n = 1 \ ш

    -(-1) n

    1 - exp

    'Rm *

    v R у

    Dt

    ^ 2 v R у

    +

    Dt

    +

    X X

    |_з

    ППО 1

    (-1) "што

    Я2

    exp

    V ^ У

    exp

    Я2

    г л 2 / пп х

    Я

    Про

    V Я У

    ^ Ппг ^

    Я

    (23)

    г

    З огляду на той факт, що аргумент експоненти вже через кілька секунд може дорівнювати 5 ... 10, то х (Я, {) ~ хт. Таке спрощення граничної умови вносить певний коефіцієнт запасу в інженерний прогноз газовиділення з відбитого вугілля. Тоді залежність (23) набуде вигляду

    X (г, г) = хж- (Хз - Хж) ^ (- 1) "+ 1 (ППТ) -1 Sin

    ^ ПЛГ ^

    Я

    exp

    п = 1

    Г \ 2 'пп х

    Я

    вГ

    V Я У

    (24)

    Тоді зміна газоносності на зовнішній поверхні дегазації вугільного сфери, заданий рівнянням (16) і умовами (17) - (18), з урахуванням залежності (24) можна представити у вигляді

    дх ДГ

    X X

    з |

    г = Я

    Я

    I

    п = 1

    exp

    Я

    вГ

    (25)

    Для визначення швидкості газоотдачи поверхнею вугільної сфери обчислюють дифузний потік на цій поверхні, тобто = - О (дx / ДГ). З огляду на швидку збіжність ряду в вираженні (25)

    можна обмежитися першим членом цього ряду, тоді наближена формула буде мати такий вигляд:

    Аг = я «.Л, ^ (- 9,87Foв), (26)

    де уо - початкова швидкість газоотдачи поверхнею вугільної сфери; -діффузіонний критерій Фур'є; Fo?) = Ог / Я2.

    Початкова швидкість газоотдачи поверхнею вугільної сфери визначається за формулою

    (X - ^'уО

    70 = |

    Я

    (27)

    де у - щільність вугілля.

    Замінимо зруйнований вугілля різного гранулометричного складу сферами еквівалентного діаметра, який представляє собою математичне сподівання розміру шматків зруйнованого вугілля подкровельной пачки ^ = 2Яе. Значення ^ визначається по експериментально встановленим законом розподілу фракцій зруйнованого вугілля.

    Тоді обсяг еквівалентної сфери і її маса відповідно будуть

    3 3 3

    рівні 4,189 Яе м і 4,189ууЯе кг, а максимальна кількість таких сферичних шматків вугілля складе 0,239 Бп.п тпмЯе ', де Бп.п - площа контакту зруйнованої подкровельной пачки з огорожею механізованого кріплення, м2;

    тпп- потужність подкровельной пачки, м. Отже, сумарна площа

    1 2

    газоотдачи зруйнованого вугілля буде Sе = 3 Бп.п тпмЯе 'м. газовиділення з

    / = / Ю т5 = т 5

    зруйнованого вугілля на секціях механізованого кріплення 15 з елементарної поверхні газоотдачи dSе, з огляду на залежність (26), можна визначити

    як Л / 5 = у \ г = Я Ш8е = 38пптппЯЕ1 у \ г = до Л. Таким чином, отримаємо наступне

    диференціальне рівняння:

    Л15 = 3 8п, птп.п У у (X, - Хю) Я-1ехр (-9,87? Ів) <ЯОВ. (28)

    Інтегруючи рівняння (28) в інтервалі значень часу від початку до завершення робочого циклу очисного комбайна, визначимо дебіт метану в лаву зі зруйнованого вугілля на секціях механізованого кріплення

    - ехр (-9,87? ОЦК)], (29)

    де / Ю - максимальне значення дебіт метану в підготовчу виробку зі зруйнованого вугілля на секціях механізованого кріплення; Ро -

    дифузний критерій Фур'є, що відповідає тривалості робочого циклу очисного комбайна ГЦК.

    Результати обчислювального експерименту, виконаного з використанням формули (29) показують, що максимальне значення дебіту метану в підготовчу виробку з відбитого вугілля визначається за формулою

    / 5ю = 0,3043 Б ^ тппГу • (30)

    Я є

    Залежність (30) відображає зв'язок технологічних параметрів з фізико-хімічними характеристиками газоносного вугілля і може використовуватися для оцінки максимально допустимої швидкості посування очисного вибою по газовому фактору.

    Список літератури

    1. Динаміка метановиділення в очисний вибій при відпрацюванні потужних пологих вугільних пластів з випуском подкровельной пачки / Н.М. Ка-Чуріна, А.Ю. Єрмаков, Д.Н. Шкуратскій, А.Н. Качурин // Известия Тульського державного університету. Науки про Землю. 2017. Вип. 4. С. 170-180.

    2. Качурин Н. М., Воробйов С. А., Качурин А. Н. Прогноз метанової-ділення з поверхні оголення вугільного пласта в підготовчу виробку при високій швидкості проходки // Гірський журнал. 2014. №4. С. 7073.

    3. Прогноз метановиділення в підготовчі та очисні вибої вугільних шахт / Качурин Н. М., Воробйов С. А., Качурин А. Н., І. В. Сари-чева // Збагачення руд. 2014. №6. С.16-19.

    4. Качурин Н.М., Каледіна Н.О., Качурин А.Н. Виділення метану з поверхні оголення вугільного пласта при високій швидкості посування

    підготовчого вибою // Безпека життєдіяльності. 2012. № 12. С. 8-11.

    5. Качурин Н.М., Борщевич А.М., Бухтияров А.А. Прогноз виділення метану з поверхні оголення розробляється вугільного пласта і навантаження на лаву інтенсивної виїмки вугілля // Безпека життєдіяльності. 2010. № 5. С. 19-24.

    6. Безпека геотехнологій видобутку вугілля за газовим фактором / Н.М. Качурин, А.М. Борщевич, О.Н. Качурина, А.А. Бухтияров // Безпека життєдіяльності. 2010. № 5. С. 24-27.

    7. Прогноз метанової небезпеки вугільних шахт при інтенсивній відпрацювання вугільних пластів / Н.М. Качурин, В.І. Клішина, А.М. Борщевич, А.Н. Качурин. Тула - Кемерово: Вид-во ТулГУ, 2013. 219 с.

    8. Качурин Н.М. Виділення метану з підроблених та надработан-них порід у вироблений простір очисного ділянки // Известия вузів. Гірський журнал. 1987. № 2. С. 54-59.

    9. Качурин Н.М., Борщевич А.М., Бухтияров А.А. Метановиділення в очисний вибій з підроблених та надработанних порід // Известия Тульського державного університету. Науки про Землю. 2011. Вип. 1. С. 62-68.

    10. Качурин Н.М., Борщевич А.М., Бухтияров А.А. Прогноз виділення метану з поверхні оголення розробляється вугільного пласта і навантаження на лаву при інтенсивній виїмці вугілля // Безпека життєдіяльності. 2010. № 5. С. 19-24.

    11. Качурин Н.М., Єфімов В.І., Борщевич А.М. Забезпечення безпеки технології «шахта - лава» за газовим фактором при відпрацюванні газоносних вугільних пластів // Рудник майбутнього. Спеціальний випуск. 2010. № 3.С. 81-87.

    12. Безпека геотехнологій видобутку вугілля за газовим фактором / Н.М. Качурин, А.М. Борщевич, О.Н. Качурина, А.А. Бухтияров // Безпека життєдіяльності. 2010. № 5. С. 24-27.

    Качурин Олександр Миколайович, канд. техн. наук, заст. директора ecology_tsu_tula @, mail. ru, Росія, Тула, Тульський державний університет,

    Дьомін В'ячеслав Костянтинович, канд. техн. наук, доц., ecology tsu _tula @, mail.org.ua, Росія, Тула, Тульський державний університет,

    Шкуратскій Дмитро Миколайович, гірничий інженер, директор, ecology tsu _tula @, mail.org.ua, Росія, Перм, НДІ «галургії»,

    Карначёв Павло Ігорович, д-р техн. наук, karnachoff @, gmail. ru, Росія, Кі-ровськ, Мурманська область, Філія Мурманського арктичного державного університету

    MATHEMATICAL DEGASATIONMODELS OF COAL BANDS, RELEASED

    INTO MINING FACES

    A.N. Kachurin, V.K. Demin, D.N. Shkuratskyi, I.P. Karnachev

    Mathematical models have been developed for the degassing of roofing coal packs discharged into treatment faces when mining powerful flat coal seams with one face. It was shown that when a powerful coal seam is excavated to full capacity with one face with the release of a sub roofing pack, methane release from the sub roofing pack of a disturbed structure will be formed according to the laws of gas motion in fractured- porous sorbing media.

    Key words: methane, coal seam, sub roof pack of coal, gas evolution, degassing, diffusion, mathematical model.

    Kachurin Alexander Nikolaevich, candidate of technical sciences, vice director, ecolo-gy_tsu_tula @: mail. ru, Russia, Tula, Tula State University,

    Demin Vyacheslav Konstantinovich, candidate of technical sciences, docent, ecolo-gy_tsu_tula @: mail. ru, Russia, Tula, Tula State University,

    Shkuratskyi Dimitryi Nikolaevich, mining engineer, director, ecology_tsu_tula @ mail.org.ua, Russia, Perm, NII "Galurgiy",

    Karnachev Pavel Igorevich, doctor of technical sciences, karnachoff @, gmail. ru, Russia, Kirovsk, Murmansk Region, The Brunch of Murmansk Arctic State University

    Reference

    1. Dynamics of methane release into the treatment face during the development of powerful flat coal seams with the release of a roof pack / N. M. Kachurin, A. Y. Ermakov, D. N. Shkuratsky, A. N. Kachurin / / Izvestiya Tula state University. earth science. 2017. Vol. 4. Pp. 170-180.

    2. Kachurin N. M., Vorobyov S. A., Kachurin A. N. Forecast of methane-release from the surface of coal seam outcrop into the preparatory development at a high rate of penetration / / Gorny Zhurnal. 2014. No. 4. Pp. 70-73.

    3. Forecast of methane release in preparatory and treatment faces of coal mines / Kachurin N. M., Vorobiev S. A., Kachurin A. N., I. V. Sarycheva / / ore Enrichment. 2014. No. 6. Pp. 16-19.

    4. Kachurin N. M., Kaledina N. O., Kachurin A. N. Isolation of methane from the surface of the coal seam outcrop at high speed of moving the preparatory face / / Safety of life.

    2012. No. 12. Pp. 8-11.

    5. Kachurin N. M., Borshchevich A. M., Bukhtiyarov A. A. Forecast of methane release from the surface of the outcrop of the developed coal seam and the load on the lava of intensive coal excavation / / life Safety. 2010. No. 5. Pp. 19-24.

    6. Safety of geotechnologies of coal mining by gas factor / N. M. Kachurin, A. M. Borshchevich, O. N. Kachurina, A. A. Bukhtiyarov / / life Safety. 2010. No. 5. Pp. 24-27.

    7. Forecast of methane hazard of coal mines at intensive mining of coal seams / N. M. Kachurin, V. I. KLISHIN, A. M. Borsch-HIV, A. N. Kachurin / / Tula-Kemerovo. Izd-vo Tulgu.

    2013. 219 PP.

    8. Kachurin N. M. Isolation of methane from under-worked and over-worked rocks into the worked-out space of the treatment site.Izvestiya vuzov. Mining journal. 1987. No. 2. Pp. 5459.

    9. Kachurin N. M., Borshchevich A. M., Bukhtiyarov A. A. Metanovydele-tion in the treatment face of the underworked and overworked rocks / / Proceedings of the Tula state University. earth science. 2011. Vol. 1. Pp. 62-68.

    10. Kachurin N. M., Borshchevich A. M., Bukhtiyarov A. A. Forecast of methane release from the surface of the outcrop of the developed coal seam and the load on the lava during intensive coal excavation. 2010. No. 5. Pp. 19-24.

    11. Kachurin N. M., Efimov V. I., Borshchevich A. M. Ensuring the safety of the mine - lava technology by the gas factor during the development of gas-bearing coal seams.org.uadnik buduschego. Special issue. 2010. No. 3. Pp. 81-87.

    12. Safety of geotechnologies of coal mining by gas factor / N. M. Kachurin, A. M. Borshchevich, O. N. Kachurina, A. A. Bukhtiyarov / / life Safety. 2010. No. 5. Pp. 24-27.

    УДК 624.191; 624.121.532

    НАПРУЖЕНО-ДЕФОРМОВАНИЙ станом кріплення І обробок ТРАНСПОРТНОГО ТУНЕЛЮ у вапняку

    М.О. Лебедєв

    Розглянуто будівництво залізничного тунелю в вапняках різного ступеня тріщинуватості. За даними натурних досліджень на дослідних ділянках отримані величини зусиль в кріплення і оброблення. Виконано зіставлення результатів натурних досліджень з розрахунковими значеннями зусиль, отриманими за різними методиками, і з фактичними інженерно-геологічними умовами будівництва.

    Ключові слова: тунель, оброблення, напруги, деформації, технологія, розрахунки, інженерно-геологічні умови.

    При будівництві транспортних тунелів інженерно-геологічні умови навіть в межах однієї литологической різниці можуть значно відрізнятися параметрами тріщинуватості, що в кінцевому підсумку визначає різну роботу кріплень і обробок в частині їх напружено-деформованого стану.

    Нормування з обліку трещиноватости при розрахунку кріплень і обробок транспортних тунелів визначається по зведенню правил [1] для схеми заданих навантажень, в залежності від межі міцності порід на стиск «в шматку» і категорії масиву за ступенем тріщинуватості. При цьому коригуючий коефіцієнт приймає значення від 1,7 до 0,1. У розрахунках методами механіки суцільного середовища трещиноватость масиву часто враховується коригуванням величини модуля загальної деформації до наведеного модулю деформації [2-4], що враховує як тріщинуватість масиву, так і його повзучість.

    Визначити якісне і кількісне вплив ступеня тріщи-Новато порід на фактичне напружено-деформований стан


    Ключові слова: МЕТАН / ВУГІЛЬНИЙ ПЛАСТ / Підпокрівельні ПАЧКА ВУГІЛЛЯ / газовиділення / ДЕГАЗАЦІЯ / ДИФУЗІЯ / МАТЕМАТИЧНА МОДЕЛЬ / METHANE / COAL SEAM / SUB ROOF PACK OF COAL / GAS EVOLUTION / DEGASSING / DIFFUSION / MATHEMATICAL MODEL

    Завантажити оригінал статті:

    Завантажити