Мета роботи полягає у визначенні математичних залежностей, що дозволяють спрогнозувати однорідність одержуваної суміші при виготовленні повторного асфальтобетону з різними формами змішувальних лопатей. шматки невикористаного асфальтобетону і крихта, отримана в результаті фрезерування дорожнього полотна, пройшовши процес сортування під дією високої температури з додаванням бітуму та інших присадок і наповнювачів, перемішуються в змішувальному барабані. бітум насичується різноманітними порошковими добавками, що додають різні якості отриманої суміші, при цьому необхідно забезпечити необхідну однорідність складу. Для прогнозування однорідності суміші були обчислені математичні залежності, що описують питому концентрацію ключового компонента для двох випадків шляхом завдання профілю вигину лопаті змішувача за формою дуги окружності і як евольвента двох кіл. Питома концентрація ключового компонента для зручності оцінюється в вигляді коефіцієнта неоднорідності суміші. Процеси, що протікають при змішуванні в камері, описуються з використанням математичного моделювання. Спрощення виразів і розрахунки проводяться з використанням вбудованих операторів перетворення і обчислювачів програмного пакету MathCAD V15. В результаті математичного моделювання отримані функціональні залежності, що дозволяють обчислити коефіцієнт неоднорідності ключового компонента для різних форм змішувальних лопатей. Виконано порівняння розрахункових значень, отриманих з використанням розроблених математичних моделей і експериментальних даних. Для визначення концентрації ключового присадочного компонента, який додається в бітум з метою підвищення якості асфальтобетону, були отримані математичні моделі і проведено експериментальні дослідження, що підтверджують їх адекватність. У майбутньому на основі розроблених математичних моделей для різних форм змішувальних лопаток можна вирішити задачу оптимізації режимів змішування за критерієм максимальної однорідності суміші.

Анотація наукової статті з механіки і машинобудування, автор наукової роботи - Улюблений Микола Сергійович, Костоєв Зелімхан Магометович, Дурнев Ілля Сергійович, Першин Антон Сергійович


Mathematical description of the processes of the final mixing stage of asphalt in the outer channel of a mixing chamber

In the paper, results of a study aimed at determining mathematical dependencies allowing the prediction of the homogeneity of the obtained mixture when manufacturing reclaimed asphalt concrete using different forms of mixing blades are presented. Pieces of unused asphalt concrete and crumb obtained as a result of roadway milling are mixed in a drum mixer following sorting at high temperature and the addition of bitumen and other additives and fillers. Bitumen is saturated with various powder additives, which provide different qualities of the obtained mixture to ensure the required homogeneity of the composition. To predict the homogeneity of the mixture, mathematical dependencies were calculated that describe the specific concentration of the key component for two cases by setting the bend profile of the mixer blade in the shape of an arc of a circle and as the in volute curve of two circles. For convenience, the specific concentration of the key component is estimated as a heterogeneity factor of the mixture. The processes taking place in the process of mixing in the chamber are described using mathematical modelling. The simplification of expressions and calculations are carried out using built-in conversion operators and MathCAD V15 software package calculators. As a result of mathematical modelling, functional dependencies were obtained, making it possible to calculate the heterogeneity factor of the key component for different forms of mixing blades. A comparison of the estimated values ​​obtained using the developed mathematical models and experimental data was carried out. In order to determine the concentration of the key additive component added to bitumen for improving the quality of asphalt concrete, mathematical models were obtained and experimental studies were conducted to confirm their adequacy. In the future, it will be possible to solve the problem of optimising mixing modes based on the criterion of the maximum homogeneity of the mixture based on the developed mathematical models for different forms of mixing blades.


Область наук:

  • Механіка і машинобудування

  • Рік видавництва: 2019


    Журнал: Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість


    Наукова стаття на тему 'МАТЕМАТИЧНЕ ОПИС ПРОЦЕСІВ ОСТАТОЧНОЇ СТАДІЇ змішання, що проходить у ЗОВНІШНЬОМУ КАНАЛ змішувальну камеру'

    Текст наукової роботи на тему «МАТЕМАТИЧНЕ ОПИС ПРОЦЕСІВ ОСТАТОЧНОЇ СТАДІЇ змішання, що проходить у ЗОВНІШНЬОМУ КАНАЛ змішувальну камеру»

    ?Оригінальна стаття / Original article УДК 625.088

    DOI: https: //d0i.0rg/l 0.21285 / 2227-2917-2019-3-530-541

    Математичний опис процесів остаточній стадії змішування, що проходять в зовнішньому каналі камери змішувача

    © Н.С. Улюблений, З.М. Костоєв, І.С. Дурнев, А.С. Порушено

    Бєлгородський державний технологічний університет ім. В.Г. Шухова, г. Белгород, Росія

    Резюме: Мета роботи полягає у визначенні математичних залежностей, що дозволяють спрогнозувати однорідність одержуваної суміші при виготовленні повторного асфальтобетону з різними формами змішувальних лопатей. Шматки невикористаного асфальтобетону і крихта, отримана в результаті фрезерування дорожнього полотна, пройшовши процес сортування під дією високої температури з додаванням бітуму та інших присадок і наповнювачів, перемішуються в змішувальному барабані. Бітум насичується різноманітними порошковими добавками, що додають різні якості отриманої суміші, при цьому необхідно забезпечити необхідну однорідність складу. Для прогнозування однорідності суміші були обчислені математичні залежності, що описують питому концентрацію ключового компонента для двох випадків шляхом завдання профілю вигину лопаті змішувача за формою дуги окружності і як евольвента двох кіл. Питома концентрація ключового компонента для зручності оцінюється в вигляді коефіцієнта неоднорідності суміші. Процеси, що протікають при змішуванні в камері, описуються з використанням математичного моделювання. Спрощення виразів і розрахунки проводяться з використанням вбудованих операторів перетворення і обчислювачів програмного пакету MathCAD V15. В результаті математичного моделювання отримані функціональні залежності, що дозволяють обчислити коефіцієнт неоднорідності ключового компонента для різних форм змішувальних лопатей. Виконано порівняння розрахункових значень, отриманих з використанням розроблених математичних моделей і експериментальних даних. Для визначення концентрації ключового присадочного компонента, який додається в бітум з метою підвищення якості асфальтобетону, були отримані математичні моделі і проведено експериментальні дослідження, що підтверджують їх адекватність. У майбутньому на основі розроблених математичних моделей для різних форм змішувальних лопаток можна вирішити задачу оптимізації режимів змішування за критерієм максимальної однорідності суміші.

    Ключові слова: профільна лопать, вакуум, композит, асфальтобетон, бітум, коефіцієнт неоднорідності, змішувач

    Інформація про статтю: Дата надходження 10 червня 2019 р .; дата прийняття до друку 29 липня 2019 р .; дата онлайн-розміщення 30 вересня 2019 р.

    Для цитування: Улюблений Н.С., Костоєв З.М., Дурнев І.С., Першин А.С. Математичний опис процесів остаточній стадії змішування, що проходять в зовнішньому каналі камери змішувача. Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість. 2019; 9 (3): 530-541. DOI: 10.21285 / 2227-2917-2019-3-530-541.

    Mathematical description of the processes of the final mixing stage of asphalt in the outer channel of a mixing chamber

    Nickolay S. Lyubimyi, Zelimhan M. Kostoev, Ilya S. Durnev, Anton S. Pershin

    Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov, Belgorod, Russia

    Abstract: In the paper, results of a study aimed at determining mathematical dependencies allowing the prediction of the homogeneity of the obtained mixture when manufacturing reclaimed asphalt concrete using different forms of mixing blades are presented. Pieces of unused asphalt concrete and crumb obtained as a result of roadway milling are mixed in a drum mixer following sorting at high temperature and the addition of bitumen and other additives and fillers. Bitumen is saturated with various powder additives, which provide different qualities of the obtained mixture to ensure the required homogeneity of the composition. To predict the homogeneity of the mixture, mathematical dependencies were calculated that describe the specific concentration of the key component for two cases by setting the bend profile of the mixer blade in the shape of

    Том 9 № 3 2019

    Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість с. 530-541 Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate Vol. 9 No. 3 2019 _pp. 530-541

    ISSN 2227-2917 530 (prrnt)

    530 ISSN 2500-154X (online)

    an arc of a circle and as the in volute curve of two circles. For convenience, the specific concentration of the key component is estimated as a heterogeneity factor of the mixture. The processes taking place in the process of mixing in the chamber are described using mathematical modelling. The simplification of expressions and calculations are carried out using built-in conversion operators and MathCAD V15 software package calculators. As a result of mathematical modelling, functional dependencies were obtained, making it possible to calculate the heterogeneity factor of the key component for different forms of mixing blades. A comparison of the estimated values ​​obtained using the developed mathematical models and experimental data was carried out. In order to determine the concentration of the key additive component added to bitumen for improving the quality of asphalt concrete, mathematical models were obtained and experimental studies were conducted to confirm their adequacy. In the future, it will be possible to solve the problem of optimising mixing modes based on the criterion of the maximum homogeneity of the mixture based on the developed mathematical models for different forms of mixing blades.

    Keywords: profile blade, vacuum, composite, asphalt concrete, bitumen, coefficient of heterogeneity, mixer

    Information about the article: Received June 10, 2019; accepted for publication July 29, 2019; available online September 30, 2019.

    For citation: Lyubimyi N.S., Kostoev Z.M., Durnev I.S., Pershin A.S. Mathematical description of the processes of the final mixing stage of asphalt in the outer channel of a mixing chamber. Izvestiya vuzov. Investitsii. Stroitelstvo. Nedvizhimost = Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate. 2019; 9 (3): 530-541. (In Russ.) DOI: 10.21285 / 2227-2917-2019-3-530-541.

    Вступ

    У дорожньому будівництві, при використанні вторинного асфальтобетону, до шматків дорожнього покриття і до крихти асфальтобетону додається розігрітий бітум. При дотриманні високотемпературного режиму в розігрітий бітум можливе включення присадних компонентів, що додають суміші нові властивості.

    Для отримання модифікованої суміші необхідно провести змішання розігрітій бітумної маси з різними добавками, що впливають на кінцеві властивості асфальтобетону. При цьому через властивостей цих добавок змішання необхідно проводити при високих температурах в безповітряному середовищі.

    Основним сполучною компонентів в асфальтобетонної суміші є бітум. Від якості бітумної суміші залежить довговічність дорожнього покриття. Він повинен володіти різними фізико-хімічними властивостями. Бітумна маса повинна бути стійка як до високої, так і до низької температури, бути пластичною, витримуючи фізичні навантаження на дорожнє полотно, чинити опір ударам, стиску, зламу, утримувати при цьому сполучні компоненти в первісної структурі тривалий час.

    Для отримання таких високих властивостей асфальтобетонної суміші, а також для їх пристосування до кліматичних умов різних регіонів, в бітумну суміш додають різні види пластифікаторів і полімерів. Зміна властивостей бітуму, в залежності від виду пластифікатора і полімеру, показано в таблиці.

    Показники властивостей добавок бітуму Bitumen additive properties

    Співвідношення пластифікатор / полімер

    Показники властивостей Мазут Азолів Унипласт Масло І-40

    3,5 / 3,2 3,5 / 3,2 3,0 / 3,2 4,5 / 3,2

    Глибина проникнення голки: - при 25 ° С 63 65 70 64

    - при 0 ° С 32 33 35 34

    Розтяжність, см:

    - при 25 ° С 32 38 55 26

    - при 0 ° З 12 15 13 13

    Температура розм'якшення, ° С 65 63 65 64

    Температура крихкості, ° С -22 -21 -23 -24

    Еластичність,%:

    - при 25 ° С 84 82 86 82

    - при 0 ° С 71 73 74 73

    Том 9 № 3 2019

    с. 630-641 Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість Vol. 9 No. 3 2019 Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate pp. 630-641_

    ISSN 2227-2917

    (Print) 531

    ISSN 2600-164X 63 1 (online)

    У сучасних технологічних процесах якість готової суміші багато в чому залежить не тільки від агрегатних станів компонентів, фізико-механічних і реологічних властивостей, але також від умов протікання самого процесу змішування [1, 2]. Це обумовлює актуальну задачу проектування нових видів змішувачів дозволяють отримувати композитні суміші заданого якості [5, 6]. Основною характеристикою таких сумішей є однорідність [3, 4] суміші пластифікатора і бітуму. Найчастіше основним призначенням даної технології є виробництво суміші з однорідним розподілом компонентів по всьому об'єму розігрітого бітуму [5, 6]. Розробка нового технологічного обладнання та агрегатів по переробці вторинної асфальтобетону, що представляє собою різноманітні середовища, тісно пов'язане з питаннями екології та охороною праці на промислових підприємствах різних галузей [7, 8], таких як: будівельна, машинобудівна, дорожня. Процеси отримання сумішей з різних за своїми властивостями матеріалів, частки яких можна порівняти з нанорозмірів, вимагають розробки відповідних теоретичних основ процесів змішання, є актуальним завданням для отримання інженерних методик розрахунку при проектуванні різних типів змішувачів [9-11]. У даній роботі в якості матриці присадочного компонента використовуються пластифікатори і полімери, які виступають в якості сполучного матеріалу в розчині бітуму. Так як температура активації армирующего компонента може значно відрізнятися від температури сполучного, то без застосування вакуум-змішувача може відбуватися вигоряння одного з компонентів через наявність в камері окислювача. Для виключення цього чинника використовують високотемпературний вакуум-змішувач [12, 13].

    Представлений змішувач має наступну конструкцію (рис. 1). Він має дві змішувальні камери 3 і 4, до встановлених в них приводними електродвигунами 2 на сполучає їх звареної конструкції (рамі 1). Нагрівання камер забезпечують тени, встановлені в сорочці 7.

    Мал. 1. Високотемпературний вакуум-змішувач з двома камерами змішування: 1 - рама; 2 - мотор-редуктор; 3 - верхня камера змішувача; 4 - нижня камера змішувача; 5 - тромбоцитопенія дозатор; 6 - завантажувальна воронка; 7 - нагрівальний тен; 8 - вал;

    9 - оригінальний місильний орган Fig. 1. High-temperature vacuum-mixer with two mixing chambers: 1 - frame; 2 - gear motor; 3 - upper mixing chamber; 4 - lower mixing chamber; 5 -thrombotic dispenser; 6 - feed hopper; 7 - heating ten; 8 - shaft; 9 - original kneading body

    На верхній камері є кришка, в якій розташований завантажувальний люк [14]. Усередині камери, на валу 8 встановлений змішувач лопатевого типу. Приводом є двошвидкісний електродвигун, що передає обертання через муфту. Після перемішування суміш з камери 3 вивантажується в нижню камеру 4 за допомогою завантажувальної воронки, яка регулюється затвором. Друга камера змішувача 4 теж має сорочку 7. У цій же камері перемішування здійснюється змішувачем з удосконаленою конструкцією 9. Тут приводом так само є двошвидкісний електродвигун 2, з'єднаний зі змішувачем муфтою від планетарного редуктора. Після перемішування, готова суміш вивантажується через розвантажувальний люк, для цього є затвор. Коли розплав бітуму, по закінченню першого циклу перемішування і після зупинки першого двигуна, повністю перелився в нижню камеру, для продовження циклу змішування, то включається двигун, набираючи максимальні оберти для поліпшення якості перемішування [15, 16].

    Том 9 № 3 2019

    Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість с. 630-641 Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate Vol. 9 No. 3 2019 _pp. 630-641

    ISSN 2227-2917 632 (print)

    532 ISSN 2600-164X

    (Online)

    Гранульовані частинки порошкових добавок подаються в камеру вторинного перемішування за допомогою гвинтового шнека. Після закінчення циклу перемішування приготована суміш вивантажується на стрічку-транспортер і переміщається відповідно до заданого технологічним циклом, або заливається в ємності для подальшого використання. Запропонована схема технологічного агрегату призначена для вирішення завдання отримання однорідних сумішей, компоненти яких відрізняються за своїми хімічними і фізико-механічними властивостями [17]. Змішувальна орган 9 (рис. 1) по конструкції схожий з шнековим змішувачем. Змішувальний орган представляє собою усічену піраміду, у внутрішньому обсязі тіла якої виконаний канал, що має змінну по перетину площа. Ось каналу закручена навколо власної центральної осі і має спиралевидную форму. Компоненти суміші подаються в нижню область циліндричного корпусу, де підхоплюються гранями піраміди, подпрессовивают завдяки пристінні каналу профільної форми, а потім переміщаються в верхню область корпусу, після чого переміщуються у внутрішній канал, де відбувається релаксація суміші до наступного циклу змішування [9, 10, 12 ].

    Стохастичний характер траєкторії руху перемішуються компонентів суміші, що складається з тонкодисперсних матеріалів в змішувачах, що володіють замкнутим робочим об'ємом, викликає складності з обчисленням рівня неоднорідності суміші. За спостереженнями процес змішування так само супроводжується рівноважними ефектами, одночасної сегрегації компонентів в деяких ділянках змішувача, а також розподілом часток компонентів по всій області змішання [18]. Оцінка якості суміші, одержуваної в процесі змішування, проводиться по одному або декільком критеріям.

    У даній роботі внаслідок імовірнісний досліджуваного процесу змішування критерій, за яким доцільно провести оцінку якості одержуваної суміші, розумно зіставити з обчисленням питомої концентрації ключового компонента, який, в свою чергу, може бути представлений у вигляді коефіцієнта неоднорідності.

    Основною метою роботи є отримання оптимального значення коефіцієнта неоднорідності при розрахунку для різних профілів лопатей, профіль яких може бути представлений як дуга окружності або описувати евольвенту пари кіл.

    методи

    У даній роботі для обчислень, описуваних нижче, використовується метод математичного моделювання. Внаслідок імовірнісний досліджуваного процесу оцінку якості суміші композиції зручно провести за критерієм питомої концентрації ключового компонента.

    Питому концентрацію ключового компонента в свою чергу зручно представити у формі коефіцієнта неоднорідності. Коефіцієнт неоднорідності рекомендується розраховувати за висловом [19, 20]

    < с2 > 1

    V = 100 (-2 -1) 2, (1)

    < з >

    де < с2 > - середня величина значення функції з, яка була зведена в другу ступінь, яка залежить від обраних координат в робочому обсязі змішувача, а так само тимчасового параметра; < з >2 - квадрат середнього значення описаної концентрації.

    Пристрій здатний ефективно працювати при змішуванні матеріалів з різними властивостями за умови роботи в певному діапазоні зміни кутової швидкості обертання з .

    Геометрія корпусу змішувача і його межі залежать від профілю пари послідовних лопаток, що мають криволінійний профіль M1M2 і M3M4, при цьому їх кількість в змішувачі відповідає N [9]. Для моделювання процесу потрібно умовно позначити основні зони переміщення компонентів в робочому обсязі: зона вільна від частинок матеріалу (I) - близько лопаті M3M4; зона активного перемішування (II) - M1Q1Q2H1; зона переміщення суміші (III) - Q2M2H2Q2 між сектором лопаті Q2M2, а також зона, вільної кордону змішування компонентів H2Q2. Необхідно врахувати, що зона (II) має обмеження поверхнями безпосередньо самої лопаті M1Q1 з рівнянням в полярній системі координат rs (в), а також поверхнею внутрішнього циліндра M1H1, на якому вони закріплені, що має радіус r0. Q1Q2 - межа розділу зазначених зон з урахуванням завдання г0 (в) і вільної поверхні змішуються матеріалів H1Q2, відповідної рівняння rh (в). Як приклади розглянемо пару способів завдання профілю лопатки змішувача: перша має форму профілю дуги кола радіусом P (рис. 2, а); друга описує профіль евольвенти пари кіл, що мають радіуси р і P2 (рис. 2, b). Для цього обрано полярна система координат: для першого випадку з центром в точці O2; для другого випадку завдання евольвент-ного вигину профілю лопатки - точка N2.

    Том 9 № 3 2019 ISSN 2227-2917

    с. 630-641 Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість (print) 633 Vol. 9 No. 3 2019 Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate ISSN 2600-164X 633 _pp. 630-641_ (online) _

    а b c

    Мал. 2. Схема побудови вигину профілю лопатки: а - робоча комірка; b - в профіль дуги окружності M1M2; c - у формі евольвенти пари кіл (M1M2 - евольвента; KiNi - еволюта) Fig. 2. Diagram of the profile of the blade bend: a - the working cell; b - in the profile of the arc of a circle M1M2; c-in the form of an involute of a pair of circles (M1M2 - involute; K1N1 - evolute)

    Функції лопатей різних профілів для осередку MjM2M3M4 можуть бути представлені в наступному вигляді:

    - для дуг кіл, rs (в) - для MlM2; rw (в) - для M3M4:

    / |O1cos (0, -0 "i) + [р2 - ^ sin2 ^ -0О1)]

    i

    |oicosdw + [р2 - ^ sm2 dw] 2;

    (2)

    - для функції евольвенти И1И2: в разі, коли гол (0) можливо при г0 < гл < ЦК1, 0К1 < 0< 0М 1; Г2 (0) при ЦК1 <г2 <R0, ВМ2 <0 < ВК1, а точка К1 загальна для дуг евольвенти її складових М1М2 (рис. 2, с):

    |oicos ^ i -0oi) + [Pi2 -ro2iSin2 (0si-0oi)] 2

    |vi cos (0s 2 -dNi) + [Pi2 - N sin2 (9si - 0Ni)]

    (3)

    Виходячи із способів побудови профільних поверхонь, існує можливість визначення координат точок М1, М2, М3, М4, 01, И1.

    Характеристики точок, що описують геометрію корпусу змішувача, що входять до виразу (2) і (3), можна обчислити за допомогою формул:

    + 0 г = г

    М3 'Г Г, (4)

    1 + 0м3 'Г = Г * 1

    1 + 0М 4 'Г = Г / р

    , (5)

    _ 2л

    0Ni _ N '

    ц _ arccos \

    9oi _ N 'r _ r

    ?Ni + Ц Г _ rs2

    [[|o2i - - (P2 - Pi) 2] 1

    (2roirvi) I

    arccos

    (|o2 + ro2i - P2)

    ц + arccos

    (2roiro)

    (Г2 + ro2i - Pi2)

    (2roiro)

    r _ r

    (6)

    (7)

    (8)

    ISSN 2227-2917

    Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate

    Том 9 № 3 2019

    с. 630-641 Vol. 9 No. 3 2019 pp. 630-641

    r

    s, w

    r _

    s, w

    r = r

    s 2

    rr

    arccos

    arccos

    R + r20l - p2)

    (ЕД) _

    (Rq + N - p2) '

    (2rN.Ro)

    (9)

    r = r

    Слід зауважити, що точки 01 і N (рис. 2, Ь) є центрами кіл еволюти 01N, мають радіуси р, Р2, а точка К1, що належить цій еволюта, має координати, що обчислюються за виразом

    ГК1 = ф | г01 С5 (0К1 -1001) - N С5 (0 - 0) + [Р12 - Г01 5Ш (0К1 - 001)] 2 [р1 - N 5 ™ (0К1 "^ 01)] 21, (1 0 )

    = Вт + у + arccos

    OK + rOi - p2)

    (2rKir0)

    (11)

    Дуже важливим є той факт, що завдання вибору профілю вигину лопаті, відповідного оптимального значення, може бути вирішена при завданні вигину в формі дуги евольвенти декількох кіл, що мають відмінні радіуси. Питома концентрація ключового компонента з (г, ^ для полярної системи координат в зоні активного змішання [0,0] може бути виражена таким виразом:

    c «(r, t ') = [F (r, t') - F (r, (eQ, t '), t')] [F (ro, t ') - F (r, (eQ, t '), t')] - i.

    (12)

    У формулі (12) при введенні допоміжних параметрів Лагранжа, що залежать від часу t, кутової швидкості обертання лопаті зі, пов'язаних з коефіцієнтом макродіффузіі D:

    D '= -, t' = 0 + cot. 2o

    Одержуємо наступні вирази:

    F (r, t ') = erf

    2 ~ 2 r (D 't') - 2

    (13)

    (14)

    r, (0q, t) = {Гоф (ro, t) [F (r, (0), t) -i] -r, (0) Ф (r, (0), t) [F (ro, f) -i]} [F (r, (0), f) -F (ro, t ')] - i, (15)

    Ф (rs, t ') = exp [-2-3 r2 (D' t ') -1].

    (16)

    Формули (12), (15) відображають геометричні характеристики осередку змішувача, що має профільний робочий орган, форма якого визначається функцією г (0) з (2) або ж (3).

    Тут поверхню, на яку фіксуються лопаті, має циліндричну форму з радіусом г0. Координати кутів точок перетину евольвенти і вільної кордону руху компонентів H1Q2 позначені як 0Q10Q2. Умовна межа розділу Q1Q2, розташована уздовж лопатки М1М 2, що належить зоні активного змішання і пріоритетного переміщення:

    (0Q1 + 0Q2)

    (17)

    З огляду на вищевикладене, параметри, що входять в критерій неоднорідності (1), з огляду на вид форми профілю лопаті лопатки змішувача М1М2 отримаємо: г (0) - для окружності, або

    гл (0) - для ділянки евольвенти г0 < гл < ЦК1, 0К1 < 0 < 0М1 відповідно до формул (2) або (3) є:

    < c >

    r, (0Q /) 0 (r)

    [Sc (t ')] - 1 J rc (1) (r, t') dr J d0, r = rs

    ro 0h (r, t)

    r, (0Q /) 0, (r)

    [Sc (t ')] - 1 J rc (1) (r, t') dr J d0, r = r,.

    ro e "(r)

    (18)

    rr

    2

    Том 9 № 3 2019 ISSN 2227-2917

    < с2 >

    ь (її /)

    'S (r)

    [S (t ')] - i i r [c (1) (r, t')] 2 dr J de, r _ rs

    ro eh (r, t)

    rb (eet) e.i (r)

    [Sc (t ')] - i J r [c (1) (r, t')] 2 dr J de, r _ rsi

    ro eh (r, t)

    де Sc (t ') - площа MiQi Q2Hi зони активного змішання:

    b (eei.f) e, (r) r "(ee2, t ') eh (rt)

    J rdr J de + J rdr J de +, r _ rs

    (19)

    Sc (t ') _

    ro eQ 2 ro eH i (t ')

    b (eQi'f) e.i (r) r "(eQ2, t) e" (rt)

    (20)

    | rdr | d0 + | rdr | d0 + 'г = гл

    Го 0 () 2 го ВІН 1 (()

    0к (г, ^), 0л. (Г) - відповідно, рівняння - вільної кордону Н102 з (16) криволінійної лопаті М1М2 з (2), (3) з огляду на (11), отримаємо:

    es, si (r) _

    2л N + arccos

    2л N + arccos

    (R2 + r2 - P2 / 2roir) -i (r2 + ro2 - P2 / 2roir) -i

    (21)

    Подальший розрахунок коефіцієнта неоднорідності з використанням виразу (1) вимагає конкретизації виду вигину профілю лопаті М1М2 [14].

    З розрахунку інтегралів в (20) отримуємо вираз для площі:

    При цьому домовлено:

    Sc (f) _ 2-iG (f) {[r (eQ, f)] - ro2).

    ui (r) _ (r2 + a (br) i, u2 (r) _ (b2 - 2a) r2 - r4 - a \ u3 (r) _ 2r2 - (b2 - 2a), b _ 2ro

    U o (r) _ 2-4 (r) [ «2 (r)]

    (22)

    a _

    22 roi - P, r _ rs, 22 roi - Pl, r _ rs1,

    G (f) _ (лN1 - 2-i eQ2) + 2 {[r (eQi, t ')] 2 - ro2) X

    <Ja 2 -eHi (f)] {4in [ro-ir4 (eQ 2, t)]) - i - {ro2 + [r (eQ 2, t)] 2 (2in [rr (eQ 2, t)] - 1 )) + j (f))

    [Ii Ji (t ') _ 2-i {[rb (eQ2, t)] 2 U (r "(eQ2, t)) - rX ​​(ro) - 4-i {2 [u2 (rb (eев2, t ))) 2 - {u2 (ro)) 2

    (23)

    (24)

    + (4а + Ь2) {аг ^ [ц, (г '(Про ^, І))] -АГ ^ [ц, (Го)]}}}.

    Вирази (18), (19) провівши інтегрування в наближенні усереднення по координаті г в формулах для зазначеного діапазону, іншими словами при заміщенні 0к (г, ^), 0л. (Г) на

    0і (гн 1, ^), 0л. (Гн1), коли Гн1 знаходиться з рівняння

    Гн1 (0 = 2-1 [г0 (Про + ГМ,]. (25)

    Відповідно (14), (16) для функцій F (у), Ф (у) і підстановки з (14), а також

    2 1

    у = ^ (Г'Г)] 'q (Г'Г) = г (2?>7) -2.

    Вони приймають вид

    (26)

    <c > D't'bo (f) [f (ro (f)) - F (y (eQ, f))] - 2 {[2- ro (f)] [F (y (f)) - F (y (eQ, f))] + J2 (t)), (27)

    r r

    r r

    ISSN 2227-2917 Том 9 № 3 2019 636 (print) Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість с. 630-641 636 ISSN 2600-164X Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate Vol. 9 No. 3 2019 _ (online) _pp. 630-641

    < c S D 't

    D't'h (t ') [F (yo (t)) - F (y, (в ,, t')) J2 x {[F (y, (в ,, t '))] [2 y, (в ,, t ') -ro (t')] + J3 (t ') -J2 (t) - + 2F (r, (в ,, t')) {F (ro (t ')) [ro (f) -2])}.

    (28)

    У рівняннях (30), (31) домовлено позначення:

    ,0 (t ') = 2Eo (t') {[r, (в, 1, t ')] 2 - ro2), Eo (t') = в (Гн 1) -ва (Гн 1, t ')] [G (t ')] - 1,

    (29)

    (30)

    (31)

    _1 I I 1

    J (t ') = | [г {ст, t')] 2ф (п {ст, f)) _ [п (t)] 2ф (г (t '))

    J3 (t ') =

    Г I (II

    = | Ф [п (ст, t ')] _ Ф (г (t')) + * 2 ^ ф (п (ст, t ')) F (п (ст, t')) [п (ст, t ')] 2 _ ф (Го (t')) F (Го (f)) [п (t ')] 2

    _ [П (вв.f) _ 2] [F (г "(ст, f))] 2 _ [гь (f) _ 2] [fг (f))] 2.

    Важливим фактором є те, що присутність тимчасового параметра t 'перед фігурними дужками в рівняннях (27), (28) не слід приймати як відображення нагромадження маси ключового компонента, обумовленого безперервністю процесу змішування потоків матеріалів в описуваному змішувачі з профільним робочим органом. Суміш переходить із зони (II) в зону переміщення (III), її місце замінюють дисперсні потоки, одержувані шляхом дозування сипких компонентів. Відповідно (13), при значенні тимчасового параметра t '= t'n, здійснюється процес переходу отриманої суміші з однієї зони в іншу, при цьому час перебування суміші в зоні змішування tn може дещо перевищувати час отримання рівноваги процесів розподілу часток ключових компонентів і транспортуються часток tp, (tn > tp). У підсумку, згідно (1), коефіцієнт неоднорідності при t '= tn в формулах (27), (28) визначається як Vc (rbn, г0п):

    Vc (Гьп > Гоп) = 1 °° {(Р0п _ Fbn) (Гьп _ Гоп) [Fbl (Гьп _ Го «) + J5n] Х

    х (2Еоп [J4 «_ Fbn (Гьп _ Гоп)] 2) 1 _1} 2, Fbn = F (гь (ст > i)) > Роп = F (го (tn))> Ybn = гь (ст >tп) > Пп = Го (tn) >

    Еоп = Ео (tn), J4п = J2 (f) + [Fbn (Ybn _ 2) _ Роп (Гоп _ 2)],

    J5п = 4 [J 2 (f) + 2FbnJ 4n] .

    Крім цього, при включенні безрозмірних параметрів:

    I = Го (Гьп _ Го), С = 2D 'tn (Гьп _ Го) 2,

    коли

    (32)

    (33)

    (34)

    (35)

    on =

    (I-l)

    з

    (1 - 2i) = (2j2 - 2i + 1)

    ,n r 0n r 2, У, n + y0n

    с2

    с2

    коефіцієнт неоднорідності може бути представлений як Vc (%, С):

    Vc (!,?) = 100 {(F0n (|, С) -Fbn (!,?)) Х [Fbn (|, С)] 2 х [2 (С + l) "l] +

    +2 (4 ^ (|, С) [F0n (|, С) (2С2) + С2J2n (?, С)] +

    + 2С2 J 7n (|, С))} х (2F0n | 2 {(2С2- | 2) [F0n (1, С) -Fbn (1, С)] + С2 J7n (1, С)} 2) ' -1} де позначено:

    (36)

    Fon (?, З) = erf

    F, «i?) = Erf

    i-1

    фьп а, с) = exp j-

    i-1. 2с .

    Ф0п а, с) = expr-

    Том 9 № 3 2019

    с. 630-641 Vol. 9 No. 3 2019 pp. 630-641

    Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate

    ISSN 2227-2917

    2

    2

    n

    2

    i

    з

    2

    i

    Jn (4,0 = 4Ж-1 f ф4і (4,0-Ф0п (4,0 + ^ j0 Fbn (4,0-4C ^ 0 "(40) x Fq" (4, ^

    2 \ 4-1 0

    [(4-1) 20-2 -2] [Фь "(40)] X [4C- -2] [Фої (40)] 4-1

    Jln (4,0) =

    0

    ФЬп (4,0) -4С1фо "(4,0

    (37)

    (38)

    Результати та їх обговорення

    В результаті розрахунків і обчислень, в наближенні для питомої концентрації ключового інгредієнта, знайдені Ус (уЬп, у0п) і Ус (4,0, що представляють коефіцієнт неоднорідності у вигляді

    функціональних залежностей (32) і (36).

    Перевірка адекватності отриманих математичних рівнянь була проведена шляхом порівняння експериментальних даних і теоретичних залежностей. На рис. 3 показано це порівняння для залежності Ус (а). Експериментальні дані були отримані при змішуванні порошкової добавки, пластифікатора і розігрітого бітуму. Конструктивні характеристики робочого об'єму змішувача наступні: Я0 = 0,27 м, г0 = 0,07 м, N = 6. Для профілю відповідного дузі кола - Р = 0,15 м, г01 = 0,13 м, а для евольвентного профілю - г0 = 0,09 м, гт1 = 0,10 м, Р1 = 0,145 м, Р2 = 0,195 м. Параметр для кожної форми вигину лопаті змішувача, відповідно, D '= 5,18-104 м або D' = 4,50-104 м. Аналіз отриманих графічних залежностей дозволяє зробити висновок про те, що виявлені значення коефіцієнта неоднорідності бітумної суміші, для розрахункових графіків в разі вибору форми вигину лопаті у вигляді дуги кола трохи перевершує дані отримані експериментальним шляхом (рис. 3, Ь).

    1 К

    ytf 2

    /

    3 30

    26

    20

    2,95 16

    2,9i ?

    рад / с

    b

    рад / с

    Мал. 3. Взаємозв'язки%, Z, ю і коефіцієнта неоднорідності суміші в процесі змішування розплаву бітуму і порошкової добавки пластифікатора: a - Vc (%, Z) для лопаті в формі дуги кола, b - Vc (%, Z) для лопаті в формі евольвенти ;

    c, d - Vc (ю) для лопатей в формі дуги кола і евольвенти відповідно (ю = 20,94рад / с (1), ю = 31,42 рад / c (2), ю = 41,89 рад / c ( 3), ю = 52,36 рад / c (4)); криві відображають розрахункові дані, точки експериментальні дані Fig. 3. Relationships between%, Z, ю and the coefficient of heterogeneity of the mixture in the process

    of mixing the bitumen melt and the powder additive of the plasticizer: a - Vc (%, Z) for the blade in the form of a circular arc, b - Vc (%, Z) for the blade in the form of an evolvent;

    c, d - Vc (ю) for blades in the form of an arc of a circle and evolvent, respectively (ю = 20.94 rad / c (1), ю = 31.42 rad / c (2), ю = 41.89 rad / c (3), ю = 52.36 rad / c (4)); the curves reflect the calculated data, the points of the experimental data

    a

    c

    ISSN 2227-2917 Том 9 № 3 2019 538 (print) Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість с. 630-641 538 ISSN 2600-164X Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate Vol. 9 No. 3 2019 _ (online) _pp. 630-641

    Відповідно до формул (32) і (36) рекомендується застосовувати вираз (1) при варіюванні режимної змінної в діапазоні зі = (30,0-43,0) рад / с. У разі завдання профілю лопатки у вигляді евольвенти, розрахункові дані збігаються з мінімальними значеннями Vc експериментальних даних.

    висновки

    У даній роботі за допомогою методу математичного моделювання, проведених розрахунків і аналізу отриманих даних у вигляді графіків, було виявлено, що оптимальне значення коефіцієнта неоднорідності буде забезпечуватися з використанням геометрії профілю лопаті в формі дуги кола. Пристрій, в конструкції якого будуть використані лопаті з геометрією профілю у вигляді дуги кола, будуть здатні ефективно працювати при змішуванні матеріалів з різними властивостями за умови роботи в певному діапазоні зміни кутової швидкості обертання. Це дозволить отримати оптимальну концентрацію присадочного речовини для завдання необхідних нам властивостей асфальтобетонного покриття.

    БІБЛІОГРАФІЧНИЙ СПИСОК

    1. Романович А.А. Енергозбереження при виробництві будівельних виробів // Вісник БГТУ ім. В.Г. Шухова. 2011. №3. С. 69-71.

    2. Стородубцева Т.Н. Григор'єв Д.С., Безноско Я.В. Ресурсозберігаючі технології - використання деревних відходів і поліетилен-лентерефталата в композиті: матеріали Міжнародної наук.-практ. конф. «Енергоефективність та енергозбереження в сучасному виробництві і суспільстві» (м Воронеж, 6-7 червня 2018 р). Воронеж: ВДАУ ім. Імператора Петра I, 2018. С. 49-57.

    3. Шубіна Н.І., гирьовий Х.Я. Композиційні матеріали на основі вторинної полімерної сировини // Актуальні проблеми сучасної науки, техніки і освіти. 2013. Т.1. № 71. С. 282-285.

    4. Бодья Л.А, Варламова І.А., гирьовий Х.Я., Калугіна Н.Л., Гирьовий Т.А. Дослідження композиційних матеріалів на основі вторинної полімерної сировини // Сучасні наукомісткі технології. 2015. № 2. С. 15-18.

    5. Несмєянов Н.П., Почупайло Б.І., Дмитрієнко В.Г., Бражник Ю.В., Матусів М.Г. Методики розрахунку раціональних параметрів робочих органів змішувачів примусової дії // Вісник БГТУ ім. В.Г. Шухова. 2016. № 2-3. С. 503-508.

    6. Балагура І.А., Мізон В.Є., Berthiaux H., Gatumel C. Вплив пристінкового ефекту на вібраційне змішування дисперсних матеріалів // Вісник Іванівського державного енергетичного університету. 2015. № 2. С. 58-62.

    7. Romanovich A.A., Romanovich M.A., Belov A.I., Chekhovskoy E.I. Energy-saving technology of obtaining composite binders using technogenic wastes // Journal of Physics: Conference Series. 2018. V. 145. P.576-581.

    DOI: 10.1088 / 1742-6596 / 1118/1/012035

    8. Romanovich A.A., Glagolev S.N., Babaevsky A.N. New technology and energy-saving equipment for production of composite materials. IOP Conference Series: Materials Science and

    Engineering, 2018.

    9. Клінков А.С., Соколов М.В., Однолько В.Г., Бєляєв П.С. Проектування змішувачів періодичної дії при отриманні композитів заданого якості з відходів термопластів. М .: ВД «Спектр», 2012. 196 с.

    10. Юдін К.А. Харін Н.П. Проектування змішувача з двонаправленим обертальним впливом на матеріал // Автоматизоване проектування в машинобудуванні. 2016. № 4. С. 66-67.

    11. Каліганов А.С., Фоміна М.В. Моделювання розвантаження вертикального змішувача // Інформаційні технології в економічних та технічних завданнях: зб. науч. тр. Міжнародній науково-практичній конференції «Інформаційні технології в економічних та технічних завданнях» (м Пенза, 24-25 березня 2016 р). Пенза: Пензенський державний технологічний університет, 2016. С.320-323.

    12. Демиденко Н.Д., Кулагін В.А., Шокін Ю.І., Лі Ф.-Ч. Тепломасообмін та суперкавітація: монографія. Новосибірськ: Наука, 2015. С. 436.

    13. Коновалов В.В., Сарафанкіна Є.І., Фоміна М.В. До питання моделювання конструкції змішувача періодичної дії [Електронний ресурс] // Науково-методичний електронний журнал «Концепт». 2016. №Т11. С. 3716-3720. URL: http://e-koncept.ru/ 2016 / 86781.htm (27.07.2019)

    14. Титов А.Ю. Конструкційні передумови модернізації лопатевих змішувачів // Известия Оренбурзького державного аграрного університету. 2017. №1 (63). С. 77-79.

    15. Romanovich A.A., Kolesnikov R.S., Romanovich M.A. Study of device for precompac-tion and uniform supply of materials to working bodies of aggregate. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2018.

    16. Романович А.А. До питання розрахунку потужності, споживаної млином з лопатевими енергообміну пристроями // Вісник БГТУ ім. В.Г. Шухова. 2013. №4. С. 74-77.

    Том 9 № 3 2019 ISSN 2227-2917

    17. Язєв В.А. Моделювання процесу змішування крошкообразного каучуку з наповнювачем // Математика та природничі науки. Теорія та практика. 2018. С. 209-213.

    18. Парамонова М.С. Загальні методи моделювання процесів змішання сипучих матеріалів // Известия Тульського державного університету. Технічні науки. 2018. № 12. С.582-584.

    19. Герасимов М.Д., Воробйов М.Д., Герасимов Д.М. Математична модель двухступенча-

    того вібраційного механізму // Вісник БГТУ ім. В.Г. Шухова. 2017. №2. С. 195-201. DOI: 10.12737 / 24450

    20. Мірошниченко К.К. Використання геометричного моделювання при проектуванні змішувачів телескопічної конструкції // Наука та прогрес транспорту. Вснік ДНПРО-петровського нацюнального унверсітету-зал'знічного транспорту. 2015. № 4 (58). С. 190-197. DOI: 10.15802 ^ ТР2015 / 49283.

    REFERENCES

    1. Romanovich AA. Energy saving in the production of building products. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2011 року; 3: 69-71. (In Russ.).

    2. Storodubceva TN, Grigor'ev DS, Beznosko YaV. Ehnergoehffektivnost 'iehnergos-berezhenie v sovremennom proizvodstve iob-shchestve: materialy mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii = Resource-saving technologies - the use of wood waste and polyethylene terephthalate in the composite: materials of International science.- pract. conf. "Energy efficiency and energy saving in modern production and society" (Voronezh, 6-7 June 2018). (6-7 June 2018, Voronezh). Voronezh, 2018; p. 49-57. (In Russ.).

    3. Shubina NI, Girevaya HYa. Composite materials based on recycled polymeric raw materials. Aktu-al'nye problemy sovremennoj nauki, tekhniki I obra-zovaniya = Actual problems of modern science, technology and education. 2013; 1 (71): 282-285. (In Russ.).

    4. Bod'yan LA, Varlamova IA, Girevaya HYa, Kalugina NL, Girevoj TA. Study of composite materials based on recycled polymeric raw materials. Sovremennye naukoemkie tekhnologii = Modern science-intensive technologies. 2015; 2: 15-18. (In Russ.).

    5. Nesmeyanov NP, Pochupajlo BI, Dmitrienko VG, Brazhnik YuV, Matusov MG. Methods for calculating the rational parameters of the working bodies of forced-action mixers. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2016 року; 2-3: 503-508. (In Russ.).

    6. Balagurov IA, Mizonov VE, Berthiaux H, Gatumel C. Effect of the wall effect on the vibrational mixing of dispersed materials. Vestnik Ivanovskogo gosudarstvennogo ehnergeticheskogo universiteta = Bulletin of Ivanovo State Energy University 2015; 2: 58-62. (In Russ.).

    7. Romanovich A, Romanovich M, Belov A, Chekhovskoy E. Energy-saving technology of obtaining composite binders using technogenic wastes. Journal of Physics: Conference Series. 2018; 1118: 012035.

    8. Romanovich, AA., Glagolev, SN., Babaevsky, A.N. New technology and energy-saving equipment for production of composite materials. IOP Conference Series: Materials Science and

    Engineering. 2018.

    9. Klinkov AS., Sokolov MV., Odnol'ko VG., Belyaev PS. Designing batch mixers when producing composites of specified quality from thermoplastic waste. Moscow: Publishing house "Spektr", 2012. 196 p.

    10. Yudin KA, Harin NP. Designing a mixer with a bidirectional rotational impact on the material. Avtomatizirovannoe proektirovanie v mashinostroenii. 2016 року; 4: 66-67. (In Russ.).

    11. Kaliganov AS, Fomina MV. Modeling unloading vertical mixer. Informational technologies in economic and technical problems: collection of scientific works. Tr. International scientific and practical conference "Information technologies in economic and technical problems" (Penza, 24-25 March 2016). Penza: Penza State Technological University, 2016 року; p. 320-323.

    12. Demidenko ND, Kulagin VA, Shokin YuI., Li FCh. Heat and mass transfer and supercavita-tion. Novosibirsk: Nauka, 2015; p. 436. (In Russ.).

    13. Konovalov VV, Sarafankina EI, Fomina MV. On the question of modeling the design of a batch mixer. Nauchno-metodicheskij ehlektronnyj zhurnal Koncept. 2016 року; T11; 3721-3725. (In Russ.).

    14. Titov AYu. Constructional prerequisites of blade mixers modernization. Izvestiya Orenburgskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta = Proceedings of Orenburg state agrarian University. 2017; 1 (63): 77-79. (In Russ.).

    15. Romanovich AA, Kolesnikov RS, Romanovich MA. Study of device for precompaction and uniform supply of materials to working bodies of aggregate. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering, 2018.

    16. Romanovich AA. On the issue of calculating the power consumed by the mill with the blade energy-exchanging devices. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2013; 4: 74-77. (In Russ.).

    17. Yazev VA. Modeling of the powdered rubber and filler mixing process. Matematika I estestven-nye nauki. Teoriya i praktika = Mathematics and natural science. Theory and practice. 2018; 13: 209-213. (In Russ.).

    18. Paramonova MS. General methods of modeling the processes of mixing of bulk materials. Izvestiya Tula State University. Technical sciences.

    ISSN 2227-2917 Том 9 № 3 2019 540 (print) Известия вузів. Інвестиції. Будівництво. Нерухомість с. 630-641 540 ISSN 2500-154X Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate Vol. 9 No. 3 2019 _ (online) _pp. 530-541

    2018; 12: 582-584.

    19. Gerasimov MD, Vorob'yov MD, Gerasimov DM. Mathematical model of the two-stage vibration mechanism. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2017; 2: 195-201. (In Russ.).

    20. Miroshnichenko KK. Using the geometric simulation at planning of mixers of telescopic construc-

    tion. Наука та прогрес транспорту. Вснік Днпропетровського нацонального унiверсі-тету зал'знічного транспорту = Science and transport progress. Bulletin of Dnipropetrovsk national University of railway transport. 2015; 4 (58): 190-197. (In Russ.). DOI 10.15802 / STP2015 / 49283.

    критерії авторства

    Улюблений Н.С., Костоєв З.М., Дурнев І.С., Першин А.С. мають рівні авторські права. Улюблений Н.С. несе відповідальність за плагіат.

    Конфлікт інтересів

    Автори заявляють про відсутність конфлікту інтересів.

    Відомості про авторів

    Улюблений Микола Сергійович,

    кандидат технічних наук, старший викладач кафедри підйомно-транспортних і дорожніх машин, Бєлгородський державний технологічний університет ім. В.Г. Шухова, 308012, г. Белгород, вул. Костюкова, 46, Росія,

    Se-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    ORCID: http://orcid.org/0000-0002-6131 -3217

    Костоєв Зелімхан Магометович,

    студент кафедри підйомно-транспортних і дорожніх машин, Бєлгородський державний технологічний університет ім. В.Г. Шухова, 308012, г. Белгород, вул. Костюкова, 46, Росія,

    e-mail: zelimxan.kostoev1 @ mail.ru

    ORCID: http://orcid.org/0000-0002-2736-8468

    Дурнев Ілля Сергійович

    студент кафедри підйомно-транспортних

    і дорожніх машин,

    Бєлгородський державний

    технологічний університет ім. В.Г. Шухова,

    308012, г. Белгород, вул. Костюкова, 46,

    Росія,

    e-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    ORCID: http://orcid.org/0000-0003-2545-4175

    Порушено Антон Сергійович

    студент кафедри підйомно-транспортних і дорожніх машин, Бєлгородський державний технологічний університет ім. В.Г. Шухова, 308012, г. Белгород, вул. Костюкова, 46, Росія,

    e-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    ORCID: http://orcid.org/0000-0002-6419-2449

    Contribution

    Lyubimyi N.S., Kostoev Z.M., Durnev I.S., Pershin A.S. have equal author's rights. Lyubimyi N.S. bears the responsibility for plagiarism.

    Conflict of interests

    The authors declare no conflict of interests regarding the publication of this article.

    Information about the authors

    Nickolay S. Lyubimyi,

    Cand. Sci. (Eng.), Senior lecturer of the Department of lifting machines, Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov,

    46 Kostukova St., Belgorod 308012, Russia,

    He-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    ORCID: http://orcid.org/0000-0002-6131 -3217

    Zelimhan M. Kostoev,

    Student of the Department of lifting machines, Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov,

    46 Kostukova St., Belgorod 308012, Russia, e-mail: zelimxan.kostoevl @ mail.ru ORCID: http://orcid.org/0000-0002-2736-8468

    Ilya S. Durnev,

    Student of the Department of lifting machines, Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov,

    46 Kostukova St., Belgorod 308012, Russia,

    e-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    ORCID: http://orcid.org/0000-0003-2545-4175

    Anton S. Pershin,

    Student of the Department of lifting machines, Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov,

    46 Kostukova St., Belgorod 308012, Russia,

    e-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    ORCID: http://orcid.org/0000-0002-6419-2449

    Том 9 № 3 2019 ISSN 2227-2917


    Ключові слова: ПРОФІЛЬНА лопаті /ВАКУУМ /КОМПОЗИТ /АСФАЛЬТОБЕТОН /БИТУМ /КОЕФІЦІЄНТ НЕОДНОРІДНОСТІ /ЗМІШУВАЧ /PROFILE BLADE /VACUUM /COMPOSITE /ASPHALT CONCRETE /BITUMEN /COEFFICIENT OF HETEROGENEITY /MIXER

    Завантажити оригінал статті:

    Завантажити