розглядаються методи рентгенівської дифракції, застосовувані для оцінки якості структури монокристалічних виливків жароміцних нікелевих сплавів (ЖНС). Наводяться результати визначення кристалографічної орієнтації (КМО) монокристалів жароміцних нікелевих сплавів, отримані на рентгенівському дифрактометрі, оснащеному зігнутим позиційно-чутливим детектором. Наводяться експериментальні дані оптимальних умов реєстрації кривої «гойдання» з метою контролю кристалографічної орієнтації монокристалічних виливків ЖНС.

Анотація наукової статті з хімічних технологій, автор наукової роботи - Кузьміна Н.А., Пьянкова Л.А.


CONTROL OF CRYSTALLOGRAPHIC ORIENTATION OF MONOCRYSTALLINE NICKEL CASTINGS HEAT-RESISTANT ALLOYS BY X-RAY DIFFRACTOMETRY

The article analyzes the methods of x-ray diffraction used to assess the quality of the structure of single-crystal castings of heat-resistant nickel alloys. The results of determination of crystallographic orientation of single crystals of nickel heat-resistant alloys obtained on an x-ray diffractometer equipped with a curved position-sensitive detector are presented. The data of optimal shooting conditions for obtaining a «swing» curve in order to control the crystallographic orientation of single-crystal castings are presented.


Область наук:
  • хімічні технології
  • Рік видавництва: 2019
    Журнал: праці ВІАМ

    Наукова стаття на тему 'КОНТРОЛЬ кристалографічної орієнтації монокристалічного ОТЛИВОК нікелевих жароміцних сплавів методом рентгенівської дифрактометрії'

    Текст наукової роботи на тему «КОНТРОЛЬ кристалографічної орієнтації монокристалічного ОТЛИВОК нікелевих жароміцних сплавів методом рентгенівської дифрактометрії»

    ?УДК 669.245

    1 2 Н.А. Кузьміна, Л.А. Пьянкова

    КОНТРОЛЬ кристалографічної орієнтації монокристалічного ОТЛИВОК нікелевих жароміцних сплавів методом рентгенівської дифрактометрії

    DOI: 10.18577 / 2307-6046-2019-0-12-11-19

    Розглядаються методи рентгенівської дифракції, що застосовуються для оцінки якості структури монокристалічних виливків жароміцних нікелевих сплавів (ЖНС). Наводяться результати визначення кристалографічної орієнтації (КМО) монокристалів жароміцних нікелевих сплавів, отримані на рентгенівському діфракто-метрі, оснащеному зігнутим позиційно-чутливим детектором. Наводяться експериментальні дані оптимальних умов реєстрації кривої «гойдання» з метою контролю кристалографічної орієнтації монокристалічних виливків ЖНС.

    Ключові слова: кристалографічна орієнтація монокристалів, рентгенівська дифракція, вигнутий позиційно-чутливий детектор, криві «гойдання», контроль кристалографічної орієнтації.

    1 2 N.A. Kuzmina, L.A. Pyankova

    CONTROL OF CRYSTALLOGRAPHIC ORIENTATION OF MONOCRYSTALLINE NICKEL CASTINGS HEAT-RESISTANT ALLOYS BY X-RAY DIFFRACTOMETRY

    The article analyzes the methods of x-ray diffraction used to assess the quality of the structure of single-crystal castings of heat-resistant nickel alloys. The results of determination of crystallographic orientation of single crystals of nickel heat-resistant alloys obtained on an x-ray diffractometer equipped with a curved position-sensitive detector are presented. The data of optimal shooting conditions for obtaining a «swing» curve in order to control the crystallo-graphic orientation of single-crystal castings are presented.

    Keywords: crystallographic orientation of single crystals, x-ray diffraction, curved positionsensitive detector, «swing» curves, control of crystallographic orientation.

    ^ Федеральне державне унітарне підприємство «Всеросійський науково-дослідний інститут авіаційних матеріалів» Державний науковий центр Російської Федерації [Federal State Unitary Enterprise «All-Russian Scientific Research Institute of Aviation Materials» State Research Center of the Russian Federation]; e-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    2 Товариство з обмеженою відповідальністю «Наукові прилади» [Joint Stock Company "Scientific instruments»]; e-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    Вступ

    У гарячому тракті газотурбінних двигунів (ГТД) і газотурбінних установок (ГТУ) самими термонапруженого деталями є робочі лопатки з жароміцних нікелевих сплавів (ЖНС), які повинні працювати десятки тисяч годин в широких інтервалах напруг і температур, нерідко наближаються до температури плавлення сплаву [1 3].

    Для виробництва монокристалічних лопаток використовують сучасні безуглеродістие жароміцні нікелеві сплави, що володіють високими характеристиками жароміцності. На відміну від полікристалічних ізотропних матеріалів

    фізичні властивості монокристалів жароміцних сплавів анізотропні і залежать від кристаллографического напрямки структури, що збігається з віссю додатки зовнішнього навантаження. Тому до лопаток з цих сплавів пред'являються дуже жорсткі вимоги щодо якості кристалічної структури, від якого багато в чому залежать механічні властивості виробів з ЖНС [4-6].

    Для того щоб забезпечити оптимальний комплекс механічних властивостей і максимальний ресурс роботи вироби, враховують анізотропію фізико-механічних властивостей і вибирають раціональну кристалографічну орієнтацію монокристалла щодо направлення дії головних напружень. Оптимальне поєднання міцності властивостей забезпечують монокристали, вирощені в напрямку [001] або [111], що збігається з віссю додатки зовнішнього навантаження. Тому в технології виробництва монокристалічних литих лопаток існують вимоги щодо аксиальной (осьовий) кристалографічної орієнтації [7-10].

    Для того щоб кристал, який утворює лопатку, ріс у відповідності з заданим кристаллографическим напрямком, застосовують метод спрямованої кристалізації, коли напрямок тепловідведення однаково по всій поверхні фронту зростання і збігається з напрямком кристалізації, а також технологію затравочного монокристалічного литва. При цьому монокристалічна структура передається лопатці від спеціально підготовленої затравки, яка дозволяє рости в заданому напрямку тільки одному кристалу (рис. 1). Очевидно, що якість структури затравки багато в чому визначає структуру майбутньої лопатки.

    Мал. 1. Загальний вигляд виливки монокристаллической лопатки: 1 - запал; 2 - конус-крісталловод; 3 - турбінна лопатка

    Монокристалічні виливки з жароміцних сплавів в умовах дендритного зростання не володіють досконалою кристалічною структурою і відносяться до категорії недосконалих - їх структура може бути фрагментована, містити макроблоки і сторонні кристали. Тому при виробництві монокристалічних литих лопаток процедурі контролю якості структури піддається велика кількість однотипних зразків: 100% - запалів, а потім 100% ростових конусів виливків лопаток ЖНС. При оцінці якості структури монокристаллической виливки ЖНС важливо визначити кут відхилення заданого кристаллографического напрямки від поздовжньої осі, вздовж якої будуть діяти головні напруження розтягу, а

    також ступінь фрагментированности структури, яка, в свою чергу, характеризується найбільшою величиною кута разориентация. Гранично допустимі значення кута відхилення заданого кристаллографического напрямки від поздовжньої осі виливки регламентуються конструктором.

    Для проведення контролю ростовой структури відрізані затравки і ростові конуси очищають піскоструминної обробкою і піддають глибокому травленню для видалення деформованого при різанні шару і виявлення дендритних структури на бічній і торцевій поверхнях. Після візуального і металографічного контролю поверхні монокристалічних виливків для оцінки аксиальной структури використовують методи рентгенівської дифрактометрії.

    Для контролю кристалографічної орієнтації (КГО) монокристалічних виливків ЖНС широко застосовуються не руйнівні методи рентгенівської діфракто-метрії.

    Для досліджень по методу Лауе з використанням острофокусной трубки отримують дифракційну картину при висвітленні нерухомого монокристалу поліхроматичний первинним пучком в точці. При цьому виникає дифрагованим випромінювання реєструють двомірним позиційно-чутливим детектором - рентгенографічною пластиною з фотостімуліруемим люмінофором. Після чого отримані дифракційні картини переводять в цифровий формат на сканері з високою роздільною здатністю для візуалізації та розрахунків КМО [10-13].

    Інший метод, застосовуваний для оцінки якості кристалічної структури монокристалічних виливків ЖНС, - метод «гойдання». Реєстрація дифракційних спектрів проводиться в характеристичний випромінюванні при безперервному обертанні зразка. Для досліджень за цим методом традиційно використовуються дифрактометри, оснащені точковими сцинтиляційними детекторами [14, 15].

    Однак останнім часом, поряд з точковими детекторами, стали застосовуватися координатні або позиційно-чутливі детектори (ПЧД) з великим кутом одночасної реєстрації спектра. Це лінійні ПЧД (газонаповнені або напівпровідникові) з кутом реєстрації 5-10 градусів, а також вигнуті газонаповнені ПЧД з кутом одночасної реєстрації рентгенівських імпульсів до 40-50 градусів. Особливістю конструкції ПЧД є можливість визначення координати (позиції) реєстрованих квантів в режимі реального часу, а в разі застосування вигнутих ПЧД дозволяє в багатьох випадках відмовитися від покрокового сканування кутового діапазону для реєстрації дифракційної картини, що значно спрощує як конструкцію дифрактометра, так і рішення певних завдань рентгеноді-фракційного аналізу [16, 17].

    Мета даного дослідження - підібрати режим зйомки монокристала ЖНС на дифрактометрі із зігнутим газонаповненим ПЧД, при якому одержувані дифракційні картини - криві «гойдання» - ідентичні отриманим при зйомці на дифрактометрі з точковим сцинтиляційним детектором, а також показати можливість використання дифрактометрів, оснащених зігнутим газонаповненим ПЧД для контролю якості структури монокристалів ЖНС.

    матеріали та методи

    Як об'єкт дослідження обрані монокристалічні зразки ЖНС, отримані методом спрямованої кристалізації з використанням затравочной технології лиття. Контроль структури всієї виливки проводиться на конусі-крісталловоде, передавальному монокристалічного структуру затравки безпосередньо литві зразка, відрізаному перпендикулярно поздовжньої осі 2.

    Досліджувана поверхню реза попередньо протравлена ​​для виявлення дендритного будови в суміші концентрованої соляної кислоти і перекису водню [18] до видалення наклепаного при відрізанні шару і виявлення мікроструктури. На рис. 2 наведені мікроструктури протравлених поверхонь, вирощених в кристалографічному напрямку [111] або [001], c зазначеними системами осей, розташованих під кутом 120 і 90 градусів відповідно.

    Ш КШШ.

    Мал. 2. Поверхня зразка жароміцного нікелевого сплаву з заданим кристаллографическим напрямком структури [111] або [001] (нормаль до площини малюнка), протравлена ​​для виявлення мікроструктури (* 40)

    Аналіз структури зразка ЖНС методом рентгенівської дифрактометрії виконаний на настільному дифрактометрі Діфрей-401 із зігнутим ПЧД (діапазон одночасної реєстрації кутів дифракції 43 градуса) і острофокусной трубкою БСВ-33 (напруга на трубці 25 кВ, струм 5 мА, Сі Ха-випромінювання) з расходимостью пучка не більше 0,02 градуса. Дефрактометр оснащений автоматизованим пристроєм переміщення джерела рентгенівського випромінювання, що дозволяє змінювати його положення від 0 до 60 градусів з мінімальним кроком від 0,002 градуса. Криві «гойдання» отримані в режимі ю-сканування з використанням щілини коліматора шириною 0,4 мм. Змінними параметрами були експозиція (тривалість зйомки в точці) - від 10 до 40 с, крок переміщення рентгенівського джерела - від 0,5 до 1 градуса, загальний час зйомки і наявність або відсутність обертання зразка в азимутальной площині зі швидкістю 1 об / 20 з.

    Результати та обговорення

    Отримання кривої «гойдання» з протравленою поверхні монокристалічних виливків на дифрактометрі із зігнутим ПЧД має відмінності від класичної схеми (рис. 3, а), в якій зразок «гойдається» в площині дифракції близько точного брег-Виговського напрямки. В цьому випадку є один параметр відхилення від точного умови Брегга - відхилення хвилі від умови Брегга в площині дифракції. На ді-фрактометре із зігнутим ПЧД для аналізу КМО використовуються так звані ю-скани. Отримання ю-сканів (тут і далі в тексті - кривих «гойдання») проводиться при нерухомо встановлених зразку і детекторі, який встановлений в положення 47,5 градусів - для аналізу КМО (111), в положення 25 градусів - для аналізу КМО (200 ) або в положення 55 градусів - для аналізу КМО (400). Оскільки вигнутий ПЧД має широкий інтервал реєстрації рентгенівських імпульсів (43 градуси), положення установки детектора може бути досить «вільним», головною умовою отримання неспотвореної дифракційної картини є збіг реєстрованого діапазону з центральною частиною вікна детектора. Навколо головної осі гониометра ю

    повертається джерело рентгенівського випромінювання в інтервалі кутів приблизно 10-15 градусів (рис. 3, б). Реєстрація дифракційних спектрів проводиться при безперервному і повільному обертанні (1 об / 20 с) зразка навколо нормалі до його поверхні. Для знаходження оптимального режиму аналізу змінювали експозицію сканування в точці (час експозиції пропорційно інтенсивності дифракційних максимумів і кількості зареєстрованих імпульсів) і крок сканування по осі ю. Результати експерименту наведені в таблиці і на рис. 4 і 5.

    I Зразок

    I

    Мал. 3. Рентгенооптіческая схема дифрактометра (РІ - джерело рентгенівського випромінювання) для отримання кривої «гойдання»:

    а - з точковим сцинтиляційним детектором; б - із зігнутим позиційно-чутливим детектором

    Дані розрахунку відхилення кристаллографического напрямки від геометричної осі зразка, отримані при різних умовах експерименту

    Зразок Площина Тривалість Експозиція Обертання Крок Параметр

    зйомки, хв в точці, з сканування, градус КМО, градус

    Ростової (222) 20 40 + 1 2,4

    конус 13 20 + 0,5 0,76

    [111] 6 20 +1 1,05

    6 20 - 1 1,59

    4 10 - 0,5 0,96

    3 * Безперервна Швидке 0,24 1,44

    Ростової (002) 20 40 + 0,5 1,2

    конус 20 20 + 0,25 0,68

    К-103 6 20 - 0,5 0,81

    [001] 5 10 - 0,5 0,96

    4 20 +1 0,91

    (004) 6 20 - 0,5 1,05

    6 20 + 0,5 0,55

    3 * Безперервна Швидке 0,24 1,29

    * Дані отримані на дифрактометрі з точковим сцинтиляційним детектором в Сі, К "а-пзлученпі; ю-сканування здійснювали при нерухомому детекторі в положенні б ^ протягом 3 хв і з швидким обертанням зразка зі швидкістю 1 об / с.

    На дифрактометрі з точковими сцинтиляційними детекторами криві «гойдання» реєструються при нерухомому джерелі рентгенівського випромінювання і детекторі, також нерухомо встановленому в положення ю = 20 (Щ) = шм1 Залежно від обраного кристаллографического напрямки в ЖНС, детектор встановлюють на кут 20 (Щ), рівний 29 (222) = 96,2 градуса або 20 (004) = 118,3 градуса, для напрямків [111] і [001] відповідно. Для отримання вузького спрямованого пучка рентгенівських променів перед вікном рентгенівської трубки і перед детектором встановлюють вертикальні щілини (2 мм). Реєстрація дифракційних картин проводиться при безперервному і швидкому (1 об / 1 с) обертанні зразка навколо оптичної осі гониометра (нормалі до поверхні зразка) ф і безперервному ю-скануванні в інтервалі 40 градусів (ю = 0 ± 20 градусів) (рис. 4, а). Швидке обертання зразка дозволяє вивести в відбиває стан всі наявні максимуми дифракції структурних блоків. Крок реєстрації імпульсів по осі ю синхронізований з числом оборотів по осі ф: 1 оборот на кожен крок.

    40 45 50 55 40 45 50 55 40 45 50 55

    Кут в, градус (Сі)

    Мал. 4. Криві «гойдання» зразка затравочного конуса жароміцного нікелевого сплаву з площини [111], отримані на дифрактометрі із зігнутим позиційно-чутливим детектором (а, б) і дифрактометрі з точковим сцинтиляційним детектором (в) з кроком сканування 0,5 (а) і 1 градус (б) і часом сканування 13 (а), 6 (б) і 3 хв (в)

    Крива «гойдання», отримана на двох конфігураціях, являє собою набір дифракційних максимумів, симетричних відносно положення 0 (Щ) (рис. 4 і 5). Кут відхилення від КМО визначається як половина кутового відстані між симетричними дифракційними максимумами.

    Наведені на рис. 4 і 5 криві «гойдання» ростових конусів ЖНС з спрямованої структурою [111] або [001], отримані на двох конфігураціях, схожі зовні,

    але сильно відрізняються по інтенсивності. Крім того, інтенсивність (002) значно вище інтенсивності (004), наведені на рис. 5, а, б криві це добре демонструють: інтенсивність кривої «гойдання» від рефлексу (002) відповідає 1500 імпульсам, а від рефлексу (004): 500 імпульсам. Для отримання якісної кривої «гойдання» з високою інтенсивністю від площини (004) потрібно збільшити або час експозиції, або співвідношення ток / напруга на джерелі рентгенівського випромінювання, або вважати за більш інтенсивному відображенню площині (002), оскільки отримані значення відхилення від КМО від відображень різних порядків (див. таблицю) близькі.

    а) 6) е)

    -1-1-1-1-1-1 -1-1-1-1-1- -1- | -1- | -I- | -1- |

    15 20 25 30 50 55 60 50 55 60 65 70

    Кут 0, градус (Сі)

    Мал. 5. Криві «гойдання» зразка затравочного конуса жароміцного нікелевого сплаву з площини [001], отримані на дифрактометрі із зігнутим позиційно-чутливим детектором (а, б) і дифрактометрі з точковим сцинтиляційним детектором (в) з кроком сканування 0,5 градуса (а , б), рефлексом відображення (002) (а) та (004) (б) при часу сканування 6 (а, б) і 3 хв (в)

    У таблиці наведено дані розрахунку відхилення кристаллографического напрямки від геометричної осі зразка в залежності від вибору умов зйомки для двох ростових конусів. Рентгенодифракційну аналіз показав, що обидва зразки конусів є монокристаллическими, сторонні кристали відсутні (рис. 4 і 5). З даних таблиці видно, що результат в більшій частині залежить від швидкості і кроку сканування і в меншій - від швидкості обертання зразка. Крім того, на значення параметра КМО може впливати спосіб установки зразка, оскільки розмір фокусної плями охоплює область 1,0 * 4,2 мм на зразку.

    Виконані 12 вимірювань кривих «гойдання» проводили з перевстановлення зразка. Швидкий аналіз кривої «гойдання» (4-5 хв) можливий з поверхні нерухомого зразка (без обертання), анализируемая поверхню якого попередньо «виведена» в положення максимального відображення дифракційного піку. але таким

    чином зростає кількість проведених операцій до двох. Найбільш оптимальними є умови зйомки зразків з кроком сканування 0,5 градуса і експозицією в точці 20 с, що відповідає повного обороту в площині, перпендикулярній нормалі до поверхні. Оскільки дефрактометр Діфрей-401 є настільним приладом з малопотужним джерелом рентгенівського випромінювання, це накладає певні обмеження на отримання кривих «гойдання», повністю ідентичних кривим, отриманим на класичних дифрактометрів. Так, мінімальний час зйомки на дифрактометрі Діфрей-401, достатню для отримання якісної кривої «гойдання», становить 4-6 хв, що в 1,5-2 рази більше, ніж на дифрактометрі високого дозволу з точковим сцинтиляційним детектором.

    Точність вимірювань при визначенні відхилення від КМО на будь-якому з діфрак-тометров обмежена точністю різу виливки, зазвичай не перевищує 1 градуса.

    висновки

    Результати вимірювань, отримані на дифрактометрі із зігнутим ПЧД, можна порівняти з результатами, отриманими на дифрактометрі з точковим сцинтиляційних-ним детектором. Таким чином, на підставі проведеного дослідження можливе застосування дифрактометра Діфрей-401 із зігнутим ПЧД для контролю якості структури монокристалів ЖНС.

    ЛІТЕРАТУРА

    1. Петрушки Н.В., Оспеннікова О.Г., Светлов І.Л. Монокристалічні жароміцні нікелеві сплави для турбінних лопаток перспективних ВМД // Авіаційні матеріали та технології. 2017. С. 72-103. DOI: 10.18577 / 2071-9140-2017-0 ^ -72-103.

    2. Каблов Е.Н., Сидоров В.В., Каблов Д.Є., Мін П.Г. Металургійні основи забезпечення високої якості монокристалічних жароміцних нікелевих сплавів // Авіаційні матеріали та технології. 2017. С. 55-71. DOI: 10.18577 / 2071-9140-2017-0-S-55-71.

    3. Толорайя В.Н., Каблов Е.Н., Демоніс І.М. Технологія отримання монокристалічних виливків турбінних лопаток ГТД заданої кристалографічної орієнтації з ренійсо-які тримають жароміцних сплавів // Ливарні жароміцні сплави. Ефект С.Т. Кишкина. М .: Наука, 2006. С. 206-219.

    4. Каблов Е.Н., Бондаренко Ю.О., Каблов Д.Є. Особливості структури і жароміцних властивостей монокристалів <001> високореніевого нікелевого жароміцного сплаву, отриманого в умовах високоградієнтним спрямованої кристалізації // Авіаційні матеріали та технології. 2011. №4. С. 25-31.

    5. Каблов Е.Н., Бондаренко Ю.О., Ечін А.Б. Дослідження впливу змінного керованого температурного градієнта на особливості структури, фазовий склад, властивості високотемпературних жароміцних сплавів при їх спрямованої кристалізації // Вісник МГТУ ім. Н.е. Баумана. Сер .: Машинобудування. 2016. №6 (111). С. 43-61.

    6. Толорайя В.Н., Каблов Е.Н., Светлов І.Л., Орєхов Н.Г., Голубовський О.Р. Анізотропія міцності в монокристалах нікелевих жароміцних сплавів // Гірський інформаційно-аналітичний бюлетень. 2005. Спецвипуск. С. 225-236.

    7. Толорайя В.Н., Каблов Е.Н., Орєхов Н.Г., Остроухова Г.А. Структура і ростові дефекти монокристалів нікелевих жароміцних сплавів // Гірський інформаційно аналітичний бюлетень. 2005. Спецвипуск. С. 190-202.

    8. Назаркін Р.М., Колодочкіним В.Г., Оспеннікова О.Г., Орлов М.Р. Зміни мікроструктури монокристалів жароміцних нікелевих сплавів в процесі тривалої експлуатації турбінних лопаток // Авіаційні матеріали та технології. 2016. №4 (45). С. 9-17. DOI: 10.18577 / 2071-9140-2016-0-4-9-17.

    9. Назаркін Р.М. Рентгенодифракційну методики прецизійного визначення параметрів кристалічних граток нікелевих жароміцних сплавів (короткий огляд) // Авіаційні матеріали та технології. 2015. №1 (34). С. 41-48. DOI: 10.18577 / 2071-9140-2015-0-1-41-48.

    10. Сідохін Е.Ф., Сідохін Ф.А., Хаютін С.Г. Про Субструктура монокристалічних лопаток ГТД // Авіаційна промисловість. 2009. №1. С. 34-36.

    11. Сідохін Ф.А., Сідохін А.Ф., Сідохін Е.Ф. Про визначення кристалографічної орієнтації монокристалів методом Лауе // Заводська лабораторія. Діагностика матеріалів. 2009. Т. 75. №1. С. 35-37.

    12. Потрахов М.М., Хаютін С.Г., Ліфшиц В.А., Осес Р. Установка ПРДУ-КРОС для експресного визначення кристалографічної орієнтації кубічних монокристалів по зворотним лауеграмми // Заводська лабораторія. Діагностика матеріалів. 2015. Т. 81. №8. С.27-30.

    13. Кузьміна Н.А., Ліфшиц В.А., Потрахов Е.Н., Потрахов М.М. Порівняльний контроль структури монокристалічних виливків нікелевих жароміцних сплавів рентгенівськими дифракційними методами «гойдання» і Лауе // Праці ВІАМ: електрон. наук.-техніч. журн. 2019. №9 (81). Ст. 02. URL: http://www.viam-works.org.ua (дата звернення: 12.10.2019). DOI: 10.18577 / 2307-6046-2019-0-9-15-25.

    14. Лісойван В.І., Задніпровський Г.М. До методики визначення орієнтації кристалографічної площини в монокристалі на дифрактометрі // Апаратура і методи рентгенівського аналізу. 1969. Вип. 4. С. 64-70.

    15. Хейкер Д.М. Рентгенівська дифрактометрія монокристалів. Л .: Машинобудування, 1973. 256 з.

    16. Пьянкова Л.А., Єлохіна В.А., Архипов С.Н. та ін. Контроль функціональних шарів ВТНП-2 за допомогою текстурної приставки рентгенівського дифрактометра «Діфрей-401» // Заводська лабораторія. Діагностика матеріалів. 2016. №82 (10). С. 44-46.

    17. Гоганов Д.А., Казанський Б.В., Кліменская Д.А. та ін. Позиційно-чутливі детектори м'якого рентгенівського випромінювання і їх застосування // Прилади і техніка експерименту. 2015. №1. С. 109-116.

    18. Макро- і мікроструктура нікелевих жароміцних сплавів, призначених для Монокристальна лиття лопаток [Електронний ресурс]. URL: https://studme.org/151298/tehnika/ makro_mikrostruktura_nikelevyh_zharoprochnyh_splavov_prednaznachennyh_monokristalnogo_l itya_lopatok (дата звернення: 14.10.2019).


    Ключові слова: Кристалографічної орієнтації МОНОКРИСТАЛІВ / РЕНТГЕНІВСЬКА ДИФРАКЦІЯ / Вигнуті позиційний-ЧУТЛИВИЙ Детектор / КРИВІ "хитання" / КОНТРОЛЬ кристалографічної орієнтації / CRYSTALLOGRAPHIC ORIENTATION OF SINGLE CRYSTALS / X-RAY DIFFRACTION / CURVED POSITION-SENSITIVE DETECTOR / "SWING" CURVES / CONTROL OF CRYSTALLOGRAPHIC ORIENTATION

    Завантажити оригінал статті:

    Завантажити