У статті обговорюються питання контролю якості перфорованих лазерним випромінюванням металізованих полімерних плівок, які використовуються у виготовленні матів екранно-вакуумної теплової ізоляції (ЕВТІ) космічних апаратів. Описано конструкція, принцип дії і режим роботи автоматизованого лазерного перфоратора. Показано, що до найбільш важливим експлуатаційним параметрам перфорованих плівок ЕВТІ слід віднести міцність і пиловиділення. Експериментальними дослідженнями показано, що лазерна перфорація, забезпечуючи високу міцність, зменшує розкид за цим параметром для різних зразків плівок ЕВТІ в порівнянні з аналогічними показниками ручної механічної перфорації. При вимірюванні профілю кромки перфоруються отвори визначені оптимальні геометричні параметри зони нагару кромки отвору, що складається переважно з вуглецю. Експериментально підтверджено, що лазерна перфорація не призводить до збільшення пиловиділення плівок ЕВТІ.

Анотація наукової статті з нанотехнологій, автор наукової роботи - Вятлев Павло Олександрович, Леун Євген Володимирович, Сергєєв Данило Володимирович, Сисоєв Валентин Костянтинович


Quality control of metallized polymer films after automated laser perforation

The article discusses the control of parameters of laser-perforated metallized polymer films used in the manufacture of screen-vacuum thermal insulation (SVTI) mats of spacecraft. The design, operating principle and operating mode of the laser perforator are described. It is shown that the most important operational parameters of perforated SVTI films are strength and dust release. Experimental studies have shown that laser perforation leads to increased strength and reduced dispersion for different samples of films SVTI compared with similar indicators for manual mechanical or semi-automatic thermomechanical perforation. When measuring the profile of the edge of the perforated hole, the optimal geometric parameters of the carbon Deposit zone consisting mainly of carbon corresponding to the effective mode of laser perforation and the maximum strength are determined. It is also shown experimentally that laser perforation does not lead to an increase in the dust release of SVTI films.


Область наук:
  • нанотехнології
  • Рік видавництва: 2019
    Журнал: Омський науковий вісник

    Наукова стаття на тему 'КОНТРОЛЬ ЯКОСТІ металізовані ПОЛІМЕРНИХ ПЛІВОК ПІСЛЯ автоматизованої лазерної ПЕРФОРАЦІЇ'

    Текст наукової роботи на тему «Контроль якості металізованих ПОЛІМЕРНИХ ПЛІВОК ПІСЛЯ автоматизованої лазерної ПЕРФОРАЦІЇ»

    ?УДК 621.373.826: 62-932.4

    DOI: 10.25206 / 1813-8225-2019-167-111-118

    п. А. ВЯТЛЕВ Е. В. Леун Д. В. СЕРГЄЄВ В. К. СИСОЄВ

    АТ «НВО Лавочкіна», Московська область, м Химки

    Контроль якості

    Металізовані ПОЛІМЕРНИХ ПЛІВОК ПІСЛЯ автоматизованої лазерної ПЕРФОРАЦІЇ

    У статті обговорюються питання контролю якості перфорованих лазерним випромінюванням металізованих полімерних плівок, які використовуються у виготовленні матів екранно-вакуумної теплової ізоляції (ЕВТІ) космічних апаратів. Описано конструкція, принцип дії і режим роботи автоматизованого лазерного перфоратора.

    Показано, що до найбільш важливим експлуатаційним параметрам перфорованих плівок ЕВТІ слід віднести міцність і пиловиділення. Експериментальними дослідженнями показано, що лазерна перфорація, забезпечуючи високу міцність, зменшує розкид за цим параметром для різних зразків плівок ЕВТІ в порівнянні з аналогічними показниками ручної механічної перфорації. При вимірюванні профілю кромки перфоруються отвори визначені оптимальні геометричні параметри зони нагару кромки отвору, що складається переважно з вуглецю. Експериментально підтверджено, що лазерна перфорація не призводить до збільшення пиловиділення плівок ЕВТІ.

    Ключові слова: волоконний лазер, лазерна перфорація, абляція, металізована полімерна плівка, пиловиділення, екранно-вакуумна теплова ізоляція, космічний апарат.

    Вступ. Серед засобів пасивного терморегулювання в системі забезпечення теплового режиму космічних апаратів активно використовується екранно-вакуумна теплова ізоляція (ЕВТІ) [1], яка виконується у вигляді мату, що складається з екранів на основі одно- або двосторонніх поліамідних (ПМ) або поліетилентерефталатних (ПЕТ) плівок з AI-покриттям, розділених нізкотеплопроводного прокладним матеріалом. Зовнішню і внутрішню поверхню мата ЕВТІ обшивають комбінованими матеріалами «НДІКА-КПМА» або «НДІКА-РАМ-2» [2]. Для забезпечення ва-куумірованія і захисту від впливу електростатичних зарядів мати ЕВТІ [3] перфорируют, створюючи в плівках отвори діаметром 1 ... 5 мм і стандартним кроком по осях 50 мм [2, 4].

    На підприємствах Роскосмоса перфорація може бути ручної механічної (АТ «НВО Лавочкіна») або напівавтоматизованих термомеханічної (ВАТ «ІСС» ім. М. Ф. Решетньова, РКК «Енергія» ім. С. П. Корольова). Однак їх недоліками є низькі продуктивність, ступінь автоматизації, міцність матів ЕВТІ і точність перфорації, контакту з оптичної поверхні плівок.

    Для виготовлення матів ЕВТІ в АТ «НВО Лавочкіна» розроблена автоматизована перебудовується лазерна система перфорації (рис. 1) - лазерний перфоратор (надалі - перфоратор) на основі иттербиевой волоконного імпульсного лазера [5, 6]. Його використання дозволяє підвищити продуктивність і точність перфорування з можливістю регулювання діаметра і кроків отворів [7, 8].

    У даній роботі представлені результати експериментальних досліджень впливу лазерної перфорації на міцність матів ЕВТІ і їх пило-виділення. У відкритій пресі дослідження даного питання у всій його повноті раніше представлено не було і дана стаття направлена ​​на заповнення цього недоліку.

    1. Конструкція, принцип дії та режим роботи перфоратора. Основним елементом перфоратора (рис. 1а) є механізм протягування стрічки з використанням валів, однієї або двох бобін подачі плівки і однієї прийомної бобіни, Иттерби-евий (У') волоконний імпульсний лазер (з довжиною хвилі X = 1,062 мкм, середньою потужністю Рлаз = = 20 Вт) з оптичною системою для фокусування променя в пляма розміром до «40 ... 60 мкм і пилосос

    бобіни для

    подачі

    плівок

    лазер

    вали штуцер для підключення пилососа

    привід лазера

    промінь лазера

    приймальня бобина плівки ЕВТІ

    а) б)

    Мал. 1. Перфоратор: конструктивна схема (а) і общійвід (б)

    (На рис. 1а не показаний), що підключається через штуцер до зони перфорації.

    Подається (і) плівка (і) намотана (и) на бобіні (ах) і за допомогою механізму протягування стрічки простягається через зону перфсфаціі, нт-мативаясь далі цільним полотном плівки з перфораційними отворами на приймальню бобіну. Швидкість обертання валів, бобін і, відповідно, натяг плівки (ок) контролюється датчиками (на рис. 1а не показані).

    В основі автоматизованої лазерної перфорації лежать протягування однієї або двох плівок стрічкопротяжним механізмом синхронно зі сканирующими лінійними і кутовими переміщеннями лазера і імпульсним точковим удаленідм (прожиганием) матеріалу плівки ЕВТІ. В процесі цього навколо центру з координатами: (х0; у0) утворюється з невеликою зоною нагару кромка отвору, уздовж замкнутої кругової траєкторії (рис. 2), опінія-ваемой рівнянням (х - х0) 2 + (у - Але) 2 д лТерф . ГО гперф - радіус перфоруються отвори з діапазону 0,005 ... 0,025 м, х0 і у0 можна вважати координатами першого перфоруються отвори. Аналогічним чином відбувається марнування матеріалу плівки ЕВТІ для кожного отвори.

    Загальне рівняння для отверстіс нд аллнко ЕВТІ для найбільш поширеного поєднання кроку перфорації? Перфоров = 0,05 м і радіусу перфоруються отвори гперф = 0,01 м мо жно записати в наступному вид-:

    (Х - Хо - 0,05Ох) 2 + (т - Ро - 0,05Оу) д (•

    (0-

    (1)

    Про х т ах "^ х"

    ^ ПЕТФ

    Оу тах 3 тн ''

    Петі

    - (

    - (

    (2)

    де Ьх і Ь - довжина і ширина перфоруються полон-

    ки ЕВТІ,

    і

    т

    Терф

    цілі частини від дробів

    Терф

    т відповідно.

    е

    е "

    Терф) * Терф

    Фізичний процес перфорації заснований намощном імпульзном воздействіілазерного випромінювання на полон ку з боку алюмінієвою металізації, що включає абляцию, тобто видалення речовини з июверхності л- (ерним імпульсом з діапазоном ско зростання ет і з ширяння до мікровибухи.

    Натяг плівки (ок) в процесі лазерної перфорації кз нтроліруттся скор остю обертання бобін і валоп. Скрюоопть протягання плівки V на приймальні бобінеопределяют з сіотнтшенія [6]:

    е "

    • І -ц

    Л (

    (3)

    - (

    яе "

    + 1

    де х0 і у0 - координати першого перфоруються отвори, пх і пу - кількість отверстійпо осях ОХ і ОУ соотеетств-ющее чтслам їх ряду 0,1,2,3 .., максимальні значення яких соостетственно можна визначити -р формулами (з урахуванням того, що п і л повинні (зит ь все гда цілі ми числами):

    де РЛ - потужність лазера, | 1 - ККД перфорації, Епрож - енергія, Аатрачіваемая на пропалювання одного Перфора руем ого отвори.

    2. Контроль кочества плівок ЕВТі після лазерної перфорації. Лазерна перфорація металізованих поюііерних плівок супроводжується фізико-хімічеркімі змінами матеріалів в зоні обробки [9, 10], тому виникає необхідність контролю характеристик плівок після обробки.

    Нарушесіс .елоалності при; іо6ай лерфораціі матеріалу призводить до сни нию його прочн тних властивостей. Однак для теми даних досліджень важливо превишенАе міцності плехАл перфоруються від лазерної перфоров орації над механічно проруб але й.

    П і пов м істотними можна вважати наступні передумови підвищення міцності плівок перфоруються від лазерної перфорації з утворенням по контуру перфоруються отвори міцного зварений кромки і підвищенням точності перфоруються отворів і, як наслідок, більш рівномірний розподіл по матеріалу навантаження.

    н

    т

    перфоров

    Н

    Мал. 2. Перфорація плівок ЕВТН: круговий рух сфокусованого лазерного променя

    з імпульсним видаленням матеріалу плівки «точкою по контуру» отвори (а); пробна перфорація отворів плівки ЕВТН на перфоратори (б); полотно плівки ЕВТН, створюване при автоматизованої лазерної перфорації (в)

    До

    50

    напрямок дії зусилля

    "Про 1111

    3 <

    ??§§? 1

    а)

    ділянку для кріплення

    - в тримачі розривної машини

    перфораційний 'отвір 03 мм

    - робочу ділянку

    ділянку для кріплення - в утримувачі розривної машини

    напрямок дії зусилля

    б)

    Мал. 3. Характеристики міцності випробування зразків плівки: розривна машина 2166 Р-5 (а), схема кріплення зразка плівки при випробуваннях на розрив (б)

    Пиловиділення ЕВТІ обумовлено ухрупчі-ням і руйнуванням деструцірованного в зоні впливу лазерного випромінювання матеріалу і може мати значний негативний вплив на роботу оптичних приладів (сонячних батарей, датчиків зоряного неба, сонячного датчика і ін.), Що входять до складу бортової апаратури і виконують цільову завдання.

    У зв'язку з вищевикладеним, найбільш важливими параметрами плівок ЕВТІ, визначальними якість лазерної перфорації, слід вважати міцність на розрив і пиловиділення. Тому лазерна перфорація буде вважатися якісною і задовольняє вимогам, що пред'являються до виробів ракетно-космічної техніки, при виконанні таких умов:

    1) міцність перфоруються плівок при лазерної перфорації повинна бути не нижче механічно плівок;

    2) пиловиділення не повинно перевищувати показників для вихідних неперфорованих плівок.

    Для перевірки цього були проведені експериментальні дослідження, результати яких представлені далі.

    2.1. Контроль міцності плівок ЕВТІ після лазерної перфорації. Для оцінки впливу лазерної перфорації на характеристики міцності зразків плівок ПМ-1-ЕУ-ДА та НДІКА-РАМ-2 зроблені порівняльні характеристики міцності випробування вихідних і перфорованих лазерної і механічної методиками з вимірюванням максимального навантаження P. Випробування проходили в відділі матеріалознавства АТ «НВО Лавочкіна» на розривної машині 2166 Р-5 (рис. 3а). В процесі цього вимірювалася максимальне навантаження P, що діє на плівку, до моменту її критичного розтягування, що передує її руйнування відповідно до стандартної програми випробувань для даної розривної машини.

    Для випробувань використовувалися зразки, що представляють фрагменти плівок ПМ-1-ЕУ-ДА та НДІКА-РАМ-2 розміром 100x50 мм з одним центральним перфораційним отвором 0 = 3 мм (для ПМ-1-ЕУ-ДА) і 0 = 2 мм (для НДІКА-РАМ-2). Робоча ділянка кожного зразка становить 50 мм з кріпленням, затискачі розривної машини решт плівок довжиною по 25 мм з верхньої і нижньої

    Результати міцності випробуванні зразків плівки ПМ-1-ЕУ-ДА

    Таблиця 1

    № Максимальне навантаження Р, Н Р, Н ср> в ", Н

    зразки

    1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

    1 84,02 64,47 69,61 77,49 72,19 74,26 72,11 55,66 54,37 н / д 69,32 9,17

    2 86,06 53,40 68,59 59,77 74,77 81,24 75,96 80,58 80,88 н / д 73,47 10,26

    3 55,71 54,10 56,76 53,37 49,50 51,56 69,97 65,62 44,05 н / д 55,63 7,47

    4 31,25 51,45 44,37 21,49 58,31 46,70 59,51 56,07 60,11 75,69 50,50 14,71

    5 49,09 37,94 46,90 59,92 48,02 49,41 47,41 53,37 60,46 53,74 50,63 6,29

    6 59,31 51,60 42,22 46,31 58,63 51,86 44,90 53,96 48,77 47,63 50,52 5,36

    Примітка: н / д - немає даних

    1 і 2 рядок - вимірювання міцності плівки без перфорації уздовж осей ОХ і ОУ;

    3 і 4 рядок - вимірювання міцності плівки при механічної переробній холодної перфорації осей ОХ і ОУ; 5 і 6 рядок - вимірювання міцності плівки при лазерної перфорації (100x50 мм, один отвір 03 мм в центрі)

    Таблиця 2

    Результати випробувань на міцність зразків плівки НДІКА-РАМ-2

    № Максимальне навантаження Р, Н Р, Н ф н

    зразки

    1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

    1 359,47 330,92 359,55 383,69 384,4 300,33 318 417,04 418,62 417,47 368,9 40,6

    2 438,21 440,26 390,19 331,92 437,41 443,1 438,19 383,47 437,63 445,81 418,6 34,8

    3 225,82 258,97 252,43 233,78 211,51 228,45 204,52 222,41 235,87 223,97 228,9 15,8

    4 244,81 233,66 218,35 249,31 284,16 241,18 264,62 235,1 265,1 245,51 248,2 17,87

    5 191,65 203,55 182,3 180,72 183,49 180,06 182,08 188,56 186,42 171,11 185,0 8,1

    6 293,37 269,88 258,07 285,97 305,49 274,36 277,88 275,3 н / д н / д 280,0 12,27

    Примітка: н / д - немає даних

    1 і 2 рядок - вимірювання міцності плівки без перфорації уздовж осей ОХ і ОУ;

    3 і 4 рядок - вимірювання міцності плівки при механічної переробній холодної перфорації осей ОХ і ОУ; 5 і 6 рядок - вимірювання міцності плівки при лазерної перфорації (100x50 мм, один отвір 02 мм в центрі)

    80,00 60,00 40,00 20,00 0,00

    11 | Цёд

    без механічна пачепня * без механічна лазеоная

    лазерна

    перфорації переробній перфорація холодна перфорація

    а)

    без механічна лазерна перфорації переробній перфорація холодна перфорація

    б)

    Мал. 4. Гістограми для середньоарифметичного значення максимального навантаження РСР зразків плівки ПМ-1-ЕУ-ДА при виготовленні трьома способами (уздовж осі ОХ (а) і вздовж осі ОУ (б)): без перфорації, при механічної переробній холодної перфорації і при лазерної перфорація (100x50 мм, один отвір 03 мм в центрі)

    6.0

    4.0

    2.0

    0.0

    В

    без механічна лазерна

    перфорації переробній перфорація холодна перфорація

    а)

    б)

    Мал. 5. Гістограми для середньоквадратичного відхилення максимального навантаження ар зразків

    плівки ПМ-1-ЕУ-ДА при виготовленні трьома способами (уздовж осі ОХ (а) і вздовж осі ОУ (б)): без перфорації, при механічної переробній холодної перфорації і при лазерної перфорація (100x50 мм, один отвір 02 мм в центрі ) уздовж осі ОХ (а) і вздовж осі ОУ (б)

    а)

    б)

    Мал. 6. Гістограми для середньоарифметичного значення максимального навантаження Ррр зразків плівки НННКАМ-РАМ-2 при виготовленні трьома способами (уздовж осі ОХ (а) і вздовж осі ОУ (б)): без перфорації, при механічної переробній холодної перфорації і при лазерної перфорація (100x50 мм, один отвір 02 мм в центрі) уздовж осі ОХ (а) і вздовж осі ОУ (б)

    а)

    без механічна лазерна

    перфорації переробній перфорація холодна перфорація

    б)

    Мал. 7. Гістограми для середньоквадратичного відхилення максимального навантаження ЗР зразків плівки НННКАМ-РАМ-2 при виготовленні трьома способами (уздовж осі ОХ (а) і вздовж осі ОУ (б)): без перфорації, при механічної переробній холодної перфорації і при лазерної перфорація (100x50 мм, один отвір 02 мм в центрі) уздовж осі ОХ (а) і вздовж осі ОУ (б)

    сторін (рис. 3б). Результати випробувань для вихідних і перфорованих зразків вищезазначених плівок ПМ-1-ЕУ-ДА та НДІКА-РАМ-2 представлені в табл. 1 і 2 з побудовою гістограм, зображених на рис. 4, 5 і 6, 7 відповідно.

    За результатами вимірювань максимального навантаження Р були розраховані два статистичних параметра, а саме середнє арифметичне значення Рср і середньоквадратичне відхилення ар по виміряним значенням визначалися по извест-

    i р

    Е Р - р У

    Р =

    ср

    вим формулами

    ср п "« П

    де п - кількість випробувань, Р. - результат г-го випробування відповідно.

    Таким чином, плівки ПМ-1-ЕУ-ДА та НДІКА-РАМ-2 очікувано поступаються по максимальному навантаженні РСР плівці без перфорації, але близькі механічної переробній холодної перфорації,

    а)

    б)

    в) г)

    Мал. 8. Профіль кромки перфорованого отвори: зображення зверху кромки в режимі композиційного контрасту (а), вимір профілометри (б), отримані профілограми (в, г)

    б)

    Кол ^ р частинок 12 10

    НДІКА-рам-2

    в)

    ^ хв

    Мал. 9. Результати випробування на пиловиділення плівок ПМ-1-ЕУ-ДА, ПЕТ-К-ДА, ННІКАМ-РАМ-2

    зокрема, по осі ОХ поступаються, а по осі ОУ превос- сходить і плівку без перфорації, і плівку з ме-

    ходять. При цьому по розкиду максимального навантаження, механічній переробній холодної перфорацією. дру-

    пов'язаної зі среднеквадратическим відхиленням шими словами, використання лазерної перфорації

    максимального навантаження ср лазерна перфорація пре- дозволяє отримати більш передбачуваний результат.

    а)

    2.2. Контроль профілю кромки отвору після пер фора ції. Перфорація отвори, порушуючи цілісне ть плівки ЕВТІ, зменшує її міцність. Оснако ато умензшеніе мінімізується формуванням обуглрваемого твердого нагару кромки, всновним матеріалом якого є вуглець (С) [11]. Це виключає ПОО тичних вільно висячи-щіо ніеей, «сварівня» оосткі з починаються мікуюгазривамі, і т.у ^.

    убггУг контролю пруфілт голосні отвори після перфорації за допомогою профілометра був через ме = ен (рис. 8И) тіоічний профіль кромки, котофей ізоСзраннн але ріу. Як видно, профіль, маючи порєдний підйом і задній пологий спуск, за формою пгібліждется до каплеуідному, відсутні наскрізні отвори в кромці, перешийки, мікророзриви, мікротріщини і т.п. Структура поверх-Ноот нагора в значній мірі визначається оаоачіем вкраплень, розплавляють алюмінієву меоаоліз ацию і поверхневий шар полімеру плівки.

    Дліоа переднього (підйому)? Пров і заднього (спуску) 1 ділянок еоставіла «40 мкм і« 170 мкм відповід-

    зад =

    ного. Угеи биліопределени через співвідношення

    а "

    АГС-д

    \ Щ

    ВН

    \ Щ

    і ал = = Щ ^ д ^^ При подстіла-

    нтвку виміряних довжин отрезкдв [ВС], [АС], [БЕ] і [ВБ] виміряної профілограми

    а "

    4 0,067 ^ 0,01: спад- і а, "= = агад- маємо а«

    ^ Г \ г \ л г \ злд ^ 017 пров

    ____. "," _______ __________ 60 °

    0,000

    і а «5 °. Можна прийняти отримані значення

    зад 1 ^

    1, 1 і а, а профілю кромки є опти-

    пер 'зад пров зад ± ^ 1

    мінімальними як для режиму роботи перфоратора (тому що відсутні пережигание або недоплавленіе плівки).

    2.3. Контроль пиловиділення плівок ЕВТІ після лазерної перфорації. Для визначення впливу лазерної перфорації на пиловиділення перфоруються плівок ЕВТІ в випробувальної камері відділу матеріалознавства АТ «НВО Лавочкіна» були випробувані фрагменти плівок ЕВТІ розміром 460x200 мм з вимірюванням концентрації частинок аналізатором запиленості АЗ-10.

    Методика вимірювання грунтувалася в порівнянні зі зразком і полягала в наступному. Після знепилювання пилососом і протирання внутрішньої камери зразок встановлювався в рамку, закривалася кришка і здійснювалася продування камери повітрям від пульта високого тиску з чистотою 6-го класу по ГОСТ ІСО 14644: 1-2002 (35 частинок розміром 0,5 мкм в літрі повітря). Після закінчення 15 хвилин чистота внутрішньої порожнини камери доводилася до 8 - 30 часток розміром 0,5 мкм в літрі повітря, після чого зразок піддавався вібрації з частотою 8-10 Гц.

    Заміри концентрації частинок розміром 0,5 мкм проводилися в інтервалі часу від 0 до 12,5 хвилин (перевищує час активної ділянки виведення) через кожні 2,5 хвилини. Результати вимірювань для вихідних і перфорованих зразків плівок НДІКА-РАМ-2, ПМ-1-ЕУ-ДА та ПЕТ-К-ДА представлені на рис. 9 а - в.

    Як видно, отримані залежності близькі до лінійних і не залежать від наявності лазерної перфорації, що дозволяє застосовувати її для виробів ракетно-космічної техніки.

    висновок.

    1. Найбільш важливими експлуатаційними параметрами перфорованих плівок ЕВТІ можна

    вважати міцність (максимальне навантаження) і пило-виділення.

    2. По максимальному навантаженні лазерна перфорація очікувано поступається плівці без перфорації, але близька механічної переробній холодної перфорації, зокрема, по осі ОХ поступаються, а по осі ОУ перевершують. При цьому по розкиду максимального навантаження, пов'язаної з среднеквадратическим відхиленням максимального навантаження ар лазерна перфорація перевершує і плівку без перфорації, і плівку з механічною переробній холодної перфорацією, дозволяючи отримувати в результаті більш передбачуваний результат.

    3. Лазерна перфорація металізованих полімерних плівок ЕВТІ призводить до утворення цілісної кромки отворів, що складається з вуглецю (С). У цій крайці відсутні наскрізні отвори, перешийки, мікророзриви, мікротріщини і т.п., а її профіль по формі наближається до Каплевидний. Найбільш оптимальними можна вважати такі геометричні розміри цієї кромки: довжина переднього (підйому) 1пер і заднього (спуску) 1зад ділянок «40 мкм і« 170 мкм, а відповідні кути для них: а «60 ° і а« 5 °.

    пер зад

    4. Лазерна перфорація металізованих полімерних плівок ЕВТІ не призводить до збільшення пиловиділення.

    бібліографічний список

    1. Луженков В. В., Ігнатенко А. П. Система забезпечення теплового режиму міжорбітального космічного буксира «Фрегат» // Вісник НВО ім. С. А. Лавочкіна. 2014. № 1. С. 37-40.

    2. ОСТ 92-1380-83. Ізоляція теплова екранно-вакуум-ва. Марки і технічні вимоги. Введ. 01.01.1985. М., 1983. 37 с.

    3. Дорофєєв А. Н., Пожидаєв Є. Д., Саєнко В. С., ТЮТ-нев А. П. Природа електростатичних розрядів на зовнішній поверхні космічних апаратів // Фізика і хімія обробки матеріалів. 2004. № 5. С. 32-37.

    4. Плівка перфорована: Основні характеристики // «Еврофілм» - виробництво пакувальної продукції. 2016. ІІ !: http://www.eurofilm.org.ua/packaging/perforated-film/ (дата звернення: 29.09.2019).

    5. Пат. 133046 Російська Федерація, МПК В 26 Б 1/31, В 23 К 26/08, В 23 К 26/38. Установка для лазерної перфорації багатошарових рулонних матеріалів / Барабанов А. А., Вят-лев П. А., Грозін В. А., Сергєєв Д. В., Склярів О. Ю., Сисоєв В. К .; заявл. 23.05.13; опубл. 10.10.13, Бюл. № 28.

    6. Пат. 2561580 Російська Федерація, МПК В 26 Б 1/31, В 23 К 26/382, В 23 К 26/60. Спосіб лазерної перфорації багатошарових рулонних матеріалів і пристрій для його здійснення / Пічхадзе К. М., Сисоєв В. К., Вятлев П. А., Леун Е. В., Сергєєв Д. В., Барабанов О. А .; заявл. 21.05.14; опубл. 27.08.15, Бюл. № 24.

    7. Сисоєв В. К., Вартапетов С. К., Вятлев П. А., Малин-ський Т. В. [и др.]. Високоефективний лазерний перфоратор тонких матеріалів на основі ексимерного лазера // Досліджено в Росії. 2010. Т. 13. С. 689-702.

    8. Сисоєв В. К., Вятлев П. А., Чирков А. В., Грозін В. А., Конященков Д. А. Концепція двухлазерной термораскаливанія скляних елементів для космічних апаратів // Вісник ФГУП НВО ім. С. А. Лавочкіна. 2011. № 1. С. 38-44.

    9. Виноградов Б. А., Перепьолкін К. Е., Мещерякова Г. П. Дія лазерного випромінювання на полімерні матеріали. У 2 т. Т. 1. Наукові основи і прикладні завдання. М .: Наука, 2006. 384 с.

    10. Веденов А. А., Гладуш Г. Г. Фізичні процеси при лазерній обробці матеріалів. М .: Енергоіздат, 1985. 208 с.

    11. Сисоєв В. К., Барабанов А. А., Вятлев П. А., Сергєєв Д. В. Фізико-хімічні властивості перфорованих лазерним випромінюванням металізованих полімерних плівок // Листи про матеріали. 2015. Т. 5, № 1. С. 7 - 10.

    ВЯТЛЕВ Павло Олександрович, кандидат технічних наук, заступник начальника відділу. Адреса для листування: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її. Леун Євген Володимирович, кандидат технічних наук, провідний інженер. SPIN-код: 6060-8056 AuthorlD (РИНЦ): 367560 AuthorlD (SCOPUS): 57200722184 Адреса для листування: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її. СЕРГЄЄВ Данило Володимирович, кандидат технічних наук, інженер-конструктор 2-ї категорії. Адреса для листування: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    СИСОЄВ Валентин Костянтинович, доктор технічних наук, начальник відділу. БРНЧ-код: 5673-6495 АіШогГО (РИНЦ): 565837 Адреса для листування: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    для цитування

    Вятлев П. А., Леун Е. В., Сергєєв Д. В., Сисоєв В. К. Контроль якості металізованих полімерних плівок після автоматизованої лазерної перфорації // Омський науковий вісник. 2019. № 5 (167). С. 111-118. БОН 10.25206 / 18138225-2019-167-111-118.

    Стаття надійшла до редакції 04.10.19 р © П. А. Вятлев, Е. В. Леун, Д. В. Сергєєв, В. К. Сисоєв


    Ключові слова: волокон ЛАЗЕР / Лазерна ПЕРФОРАЦІЯ / абляції / Металізовані ПОЛІМЕРНА ПЛЕНКА / пиловиділенням / Екран-ВАКУУМНА ТЕПЛОВА ІЗОЛЯЦІЯ / КОСМІЧНИЙ АПАРАТ / FIBER LASER / LASER PERFORATION / ABLATION / METALLIZED POLYMER FILM / DUST EMISSION / SCREEN-VACUUM THERMAL INSULATION / SPACECRAFT

    Завантажити оригінал статті:

    Завантажити