Постановка задачі. В процесі виготовлення високоміцної пакувальної стрічки може бути отриманий дефект «серповидная стрічка ». Відомо, що дефект серповидно обумовлений різницею в натягу паралельно йдуть смуг стрічки в виконуваних технологічних операціях. Використовувані методи. На ділянках між валковим натяжителем і піччю (до термообробки) і після ванни водяного охолодження (після термообробки) виробничої лінії ТОВ «Уральська металообробна компанія» проведено заміри величини серповидно стрічки, які виявили підвищену величину дефекту. Статистичним аналізом величини дефекту, при великій (? 100) QUOTE вибірці вимірів серповидно стрічки двох типорозмірів, підтверджено, що додатковою причиною виникнення серповидної стрічки є термічна обробка стрічки шляхом патентування в свинцевою ванні. Припущено, що механізмом освіти серповидно при термообробці стрічки є внеосевой пружно-пластичне розтягнення стрічки. Внеосевой розтягнення утворюється при дії на кромки стрічки сил тертя при взаємодії крайок стрічки зі стінками направляючого калібру ролика, зануреного в свинцеву ванну. В результаті з'являється додатковий силовий фактор вигинає момент. Аналізом напружено-деформованого стану стрічки при внеосевой розтягуванні визначена схема силових параметрів, які впливають на серповидність стрічки при термообробці. Розраховано напружено-деформований стан стрічки в пружною зоні, що дозволило встановити межі зон пластичної деформації. Виявлено залежності критичної кривизни стрічки від декількох параметрів ширини і товщини стрічки, натягу і температури стрічки. Встановлено критерії, що визначають початок пластичної деформації по крайках стрічки. Встановлено, що при збільшенні натягу кривизна стрічки може бути зменшена на 13-30%. Результати. Статистичним аналізом встановлено вплив на серповидність стрічки операції патентування. Визначено схема силових параметрів і розраховане напружено-деформований стан стрічки. Визначено критерії, що визначають початок пластичної деформації і показана можливість істотного зниження кривизни.

Анотація наукової статті з механіки і машинобудування, автор наукової роботи - Конєв Сергій Васильович, Міян Андрій Гафуровіч, Файнштейн Олександр Соломонович, Харченко Максим Вікторович


ANALYSIS OF THE EFFECT OF OFF-CENTER ELASTIC-PLASTIC DEFORMATION ON THE CARBON STRAP CAMBER

Problem Statement. When manufacturing high-strength steel strap on the production line of LLC Ural Metalworking Company, the strap camber defect may occur. It is known that the camber defect is caused by a difference in the tension of parallel strips of the strap in the performed technological operations. Methods Applied. In the areas between the roller tensioner and the furnace (before heat treatment) and after the water cooling bath (after heat treatment) on the production line of LLC Ural Metalworking Company, the strap camber value was measured, revealing an increased value of the defect . The statistical analysis of the defect value, with a large (? 100) sample of measurements of crescent tape of two sizes, confirmed that an additional cause of the defect values, at high (? 100) sampling of measured straps of two types and sizes , proved that an additional reason for strap camber was heat treatment by patenting in a lead bath. It is assumed that the camber is formed during the heat treatment as a result of the off-axis elastic-plastic strain of the strap. Off-axis strain is formed by friction forces acting on the strap edges, when the strap edges interact with the walls of the guide gauge roller immersed in the lead bath. As a result, there is an additional force factor bending moment. The analysis of the stress-strain state of the strap at off-axis strain determines the scheme of force parameters affecting the strap camber during heat treatment. The stress-strain state of the strap in the elastic zone was calculated, which allowed us to establish the boundaries of plastic deformation zones. We found the dependence between the critical strap curvature and several parameters, namely strap width and thickness, strap tension and temperature. The criteria determining the beginning of plastic deformation along the strap edges of the tape were determined. It was found that by increasing tension, the strap camber may be reduced by 13-30%. Results. The statistical analysis established the influence of patenting operations on the strap camber. The scheme of force parameters was determined and the stress-strain state of the strap was calculated. The criteria determining the beginning of plastic deformation were determined and a possible significant decrease in camber was shown.


Область наук:

  • Механіка і машинобудування

  • Рік видавництва: 2019


    Журнал: Вісник Магнітогорського державного технічного університету ім. Г.І. Носова


    Наукова стаття на тему 'АНАЛІЗ ВПЛИВУ Позацентрено ПРУЖНО-ПЛАСТИЧНОЇ ДЕФОРМАЦІЇ НА серповидно ВУГЛЕЦЕВОЇ СТРІЧКИ'

    Текст наукової роботи на тему «АНАЛІЗ ВПЛИВУ Позацентрено ПРУЖНО-ПЛАСТИЧНОЇ ДЕФОРМАЦІЇ НА серповидно ВУГЛЕЦЕВОЇ СТРІЧКИ»

    ?ОБРОБКА МЕТАЛІВ ТИСКОМ

    УДК 621.9.01: 539.3 https://doi.org/10.18503/1995-2732-2019-17-4-18-24

    АНАЛІЗ ВПЛИВУ Позацентрено ПРУЖНО-ПЛАСТИЧНОЇ ДЕФОРМАЦІЇ НА серповидно ВУГЛЕЦЕВОЇ СТРІЧКИ

    Конєв C.B.1, Міян А.Г.2, Файншгейн A.C.1, Харченко М.В.1

    1Магнігогорскій державний технічний університет ім. Г.І Носова, Магнітогорськ, Росія 2Уральская метал обробна компанія, Магнітогорськ, Росія

    Анотація Постановка завдання. В процесі виготовлення високоміцної пакувальної стрічки може бути отриманий дефект «серповидная стрічка». Відомо, що дефект серповідноеш обумовлений різницею в натягу паралельно йдуть смуг стрічки в виконуваних технологічних операціях. Використовувані методи. На ділянках між валковим натяжігелем і піччю (до термообробки) і після ванни водяного охолодження (після термообробки) виробничої лінії ТОВ «Уральська металообробна компанія» проведено заміри величини серповидно стрічки, які виявили підвищену величину дефекту. Статистичним аналізом величини дефекту, при великій (>100) вибірці вимірів серповидно стрічки двох типорозмірів, підтверджено, що додатковою причиною виникнення серповидної стрічки є термічна обробка стрічки шляхом патентування в свинцевою ванні. Припущено, що механізмом освіти серповидно при термообробці стрічки є внеосевой пружно-пластичне розтягнення стрічки. Внеосевой розтягнення утворюється при дії на кромки стрічки сил тертя при взаємодії крайок стрічки зі стінками направляючого калібру ролика, зануреного в свинцеву ванну. В результаті з'являється додатковий силовий фактор - згинальний момент. Аналізом напружено-деформованого стану стрічки при внеосевой розтягуванні визначена схема силових параметрів, які впливають на серповидність стрічки при термообробці. Розраховано напружено-деформований стан стрічки в пружною зоні, що дозволило встановити межі зон пластичної деформації. Виявлено залежності критичної кривизни стрічки від декількох параметрів - ширини і товщини стрічки, натягу і температури стрічки. Встановлено критерії, що визначають початок пластичної деформації по крайках стрічки. Встановлено, що при збільшенні натягу кривизна стрічки може бути зменшена на 13-30%. Результати. Статистичним аналізом встановлено вплив на серповидність стрічки операції патентування. Визначено схема силових параметрів і розраховане напружено-деформований стан стрічки. Визначено критерії, що визначають початок пластичної деформації і показана можливість істотного зниження кривизни.

    Ключові слова: високовуглецева стрічка, серповидність, кривизна, пружні і пластичні зони деформації, тертя на крайках стрічки.

    Вступ

    В процесі виготовлення високоміцної пакувальної стрічки (ВУЛ) шириною 12-32 мм і товщиною 0,5-1,0 мм на технологічній лінії підприємства ТОВ «Уральська металообробна компанія» (рис. 1-2) спостерігається поява дефекту «серповидність».

    За ТУ 24.32.10-011-94835001-2017 і еИ 13246: 2001 серповидність стрічки повинна становити не більше 10 мм на 2 м довжини. За А8ТМ В3959-15 серповидність стрічки не повинна перевищувати 12 мм на будь-якій ділянці довжиною 2,4 м.

    Вважається [1,2], що поява серповидно

    © Конєв C.B., Міян А.Г., Файнштейн A.C., Харченко М.В., 2019

    обумовлено тим, розрізаний вихідна рулонний стрічка має деяку разнотолщинность по ширині, в результаті чого відрізняється довжина порізаних намотуваних смуг. Це призводить до різниці в натягу паралельно йдуть смуг стрічки в наступних технологічних операціях.

    Різниця в натягу суміжних смуг стрічки при різанні призводить до рухливості менш натягнутих смуг, тертю крайок стрічки про напрямні і, як наслідок, викривлення стрічки. Для запобігання серповидно стрічки на цьому етапі встановлено валковий натягувач, що складається з 16 роздільних роликів з окремими нажімнимі роликами.

    Аналіз впливу позацентровому пружно-пластичної деформації...

    Конєв З В. і ін.

    Мал. 1. Технологія виготовлення ВУЛ

    Мал. 2. Частина лінії виготовлення ВУЛ: 1 - стрічка; 2 - заглибні опорні ролики, направляючі стрічку в розплаві свинцю; 3 - відхиляє ролик між піччю і ванною ізотермічного загартування; 4 - заслінка кожуха між піччю і ванною ізотермічного загартування; 5 - система повітряного охолодження свинцю; 6 - глибинні насоси для перемішування розплаву свинцю

    У згаданих джерелах також зазначається, що, крім різнотовщинності заготовки, додатковими факторами, що впливають на появу дефекту «серповидність стрічки», є стан і настройка інструменту поздовжнього різання вихідної рулонної стрічки. Разом з тим авторами відзначена поява нових вогнищ серповидно, а також збільшення серповидно стрічки після її термічної обробки (ванна ізотермічного загартування в розплаві свинцю і погружной ролик, що направляє стрічку, показані на рис. 3). Оскільки збільшена серповидність може привести до зауважень споживачів, необхідно проаналізувати і вивчити процес деформування стрічки при її термообробці.

    Мал. 3. Ванна ізотермічної витримки (а) і спрямовує ролик (б): 1 - механізм управління роликом; 2 - несуча вісь; 3 - ролик

    Основна частина

    Авторами проведений статистичний аналіз величини дефекту або його посилення в процесі термічної обробки за методикою [3-7]. Була проведена велика (>100) вибірка вимірів серповидно стрічки двох типорозмірів по ГОСТ 26877. Для вимірювання серповидно на стрічці намічали ділянки довжиною 2 м. Серповидність стрічки визначали як найбільше відхилення між поверхнею кромки стрічки і прикладеної прецизионно плоскій поверхні без скруток і перегинів. Заміри відхилення (зазору)

    ОБРОБКА МЕТАЛІВ ТИСКОМ

    виробляли щупами без видалення зазначеної ділянки стрічки в процесі зупинок лінії на ділянках між валковим натяжителем 1 і піччю (до термообробки) і після ванни водяного охолодження 1 (після термообробки).

    Визначено, що при рівні значущості 0.05 дані спостереження не суперечать гіпотезі про нормальний розподіл збільшень серповидно. Були побудовані гістограми частот (рис. 4). Як видно з гістограм, наявності поява і посилення дефекту. Максимально часте посилення дефекту становило 0,8-1,1 і 0,9-1,5 мм (для стрічок з перетином 15,9x0,5 і 19,1x0,5 мм відповідно), що могло в сукупності з раніше отриманою серповидно привести (і призводило) до перевищення допустимих по ТУ або договором із споживачем значень.

    0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 Зміна серповидно стрічки, мм

    б | 201 - "- 1-1-1-

    10

    5

    0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 Зміна серповидно стрічки, мм

    Мал. 4. Гістограми змін серповидно стрічки: перетином 15,9x0,5 мм (а); перетином 19,1 х0,5 мм (б)

    Отримані дослідні дані виявили необхідність аналізу напружено-деформованого стану стрічки. Схема граничних умов навантаження стрічки, як рівномірно рухається призматичного стержня, представлена ​​на рис. 5.

    На рис. 5, а представлена ​​технологічно схема правильного руху стрижня. На рис. 5,6 показано появу сил тертя / стрічки про бічні грані калібру погружного направляючого ролика (див. Рис. 3), викликане, в тому числі, невидимий-

    мимі оператору наростами, що утворюються за рахунок свинцю і Тетраоксид трісвінца [8] у ванні ізотермічного загартування.

    Р Р

    Р Р

    а б

    Мал. 5. Схеми навантаження стрічки як стрижня: а - осьовий навантаження; б - навантажування з тертям по кромці; в - врівноважена схема; г - схема деформації стрічки

    Оскільки схема по рис. 5,6 не врівноважена, то, виходячи з умови рівноваги стрічки, до неї необхідно додати врівноважує момент М (рис. 5, в). Цей додатковий момент утворюється внутрішніми зусиллями в стрічці. Такий випадок навантаження твердого тіла, що поєднує напруги осьової і згинальної деформацій, називається Позацентрено навантаженням [9-12]. Згинальний момент, що діє в площині стрічки, призводить до появи серповидно (рис. 5, г).

    При розрахунку стрижня на позацентровий пружне стиснення визначають гранично допустимі навантаження, що виключають поломку стрижня від спільної дії осьових і згинальних деформацій, а також положення ядра поперечного перерізу. На позацентровий розтягнення стрижні, як правило, не розраховуються, оскільки в переважній більшості випадків вони є елементами будівельних конструкцій, що піддаються стисненню аж до втрати стійкості. При обробці металів тиском можна відзначити випадки поздовжнього стиснення стрижневий частини формованого виробу, що знаходиться в пластичному стані, наприклад, під час прокатки або волочіння з підприєм [13,14].

    При відцентровому розтягуванні стрічки пластична деформація, в першу чергу, затріть-

    Аналіз впливу позацентровому пружно-пластичної деформації...

    Конєв С.В. та ін.

    немає частини поперечного перерізу в точках поблизу крайок стрічки [15,16].

    Для чисельного аналізу утворюється дефекту розглянемо схему навантаження стрічки з розмірами поперечного перерізу Ьх до (ред - ширина стрічки, / г - товщина стрічки) силами, прикладеними до стрічки, як на рис. 6. У поперечних перетинах стрічки буде діяти вигинає момент М, який визначається з умови рівноваги стрічки:

    м =

    АЛ

    _ М _ 12А / СТ ~ IV ~ Ь'' '

    12М

    р

    - <стт. 6/7 Г

    ь

    е = - 4

    2

    7Г_

    ~ Ь

    де / - радіус інерції перерізу стрічки, / = (I

    момент інерції перерізу стрічки, А - площа поперечного перерізу стрічки).

    У міру зростання деформацій, що з'являється в крайніх волокнах пластичний стан охоплює все більшу кількість матеріалу. Кордон між пружною і пластичної зонами поступово наближається до нейтрального шару, який змінює своє положення.

    (1)

    де / - коефіцієнт тертя, що труться стрічки і покритого відкладеннями свинцю струмка направляючого ролика, за деякими даними, має значення до 0,43 [17]; N - сила притиску стрічки до поверхні струмка ролика (сила N визначається по натягу Р, створюваному намотувальним пристроєм і відстані між віссю намоточного пристрою і віссю погружного ролика).

    Напруження в крайніх волокнах стрічки від згинального моменту дорівнюватимуть

    (2)

    де Ш - момент опору перерізу стрічки.

    Як зазначалося вище, ці напруги в розтягнутій зоні стрічки підсумовуються з напругою від натягу Р. Щоб матеріал стрічки залишався в зоні пружних деформацій, сумарне напруга не повинна перевищувати межі текучості смт матеріалу стрічки:

    Мал. 6. Пружні та пластичні зони деформації стрічки

    Визначимо тепер геометричні характеристики зігнутої стрічки (критичну кривизну стрічки, величину стріли вигину), які при даній схемі деформації приведуть до пластичної деформації кромок.

    Радіус кривизни знайдемо з виразу

    (3)

    Р V - = Ееш ^ + - = Е

    'к р

    Р Ь Р - = Е + - ч

    ЬІ 2р Ьк

    Знайдемо відстань е (див. Рис. 6) від краю стрічки, вздовж якого діє сила тертя / | ',,, / V. до лінії, паралельної осі стрічки, вздовж якої сумарна напруга дорівнюватиме нулю (до нейтрального шару стрічки). Це відстань дорівнює [18] половині ширини стрічки плюс відрізок 2; 2

    отримавши

    ЕЬ

    (5)

    (4)

    Для визначення граничної стріли вигину стрічки (локальної серповидно стрічки на довжині I, в загальному випадку не збігається з базовою довжиною для виміру серповидно) скористаємося стандартними таблицями [19], вважаючи, що обидва краю вигнутого ділянки стрічки жорстко закладені в саму стрічку:

    / п,,

    мг

    216ЕГ

    (6)

    де 1 - довжина вигнутого ділянки стрічки; Е - марнотрат Ь''

    дуль пружності стали; 1 = - момент інерції

    перетину стрічки при вигині в площині стрічки.

    Графіки залежності критичної кривизни стрічки \ / р від ряду параметрів - ширини стрічки, тягне зусилля, що діє на стрічку, температури стрічки в свинцевою ванні, яка визначається швидкістю проходження стрічки через ванну (в залежності від сортаменту стрічки, що становить 20-35 м / хв), показані на рис. 7-8. При побудові графіків використані дані по пластичності вуглецевої сталі, наведені в [20].

    Як видно з графіків, тягне зусилля перешкоджає утворенню кривизни стрічки. Так, з рис. 7 видно, що збільшення тягне зусилля з 0,5 до 2,5 кН знижує кривизну стрічки товщиною 1 мм з 0,65 до 0,45 м-1, при ширині стрічки 10 мм, і від 0,23 до 0,20 м -1 при ширині стрічки 30 мм. При більш високих температурах термообробки (див. Рис. 8) зниження кривизни ще більш виражено. Таким чином, кривизна стрічки може бути знижена на 13-30% підвищенням тягне зусилля при прийнятних температурних режимах патентування. Отримані результати підтверджуються публікацією [21].

    Мал. 7. Залежність кривизни стрічки від її ширини і тягне зусилля при товщині стрічки 1 мм (при температурі стрічки 400 ° С)

    Мал. 8. Залежність кривизни стрічки від її ширини і тягне зусилля при товщині стрічки 0,5 мм (при температурі стрічки 440 ° С)

    Аналіз впливу позацентровому пружно-пластичної деформації...

    Конєв С.В. та ін.

    висновки:

    1. Статистичним аналізом встановлено вплив на серповидність вуглецевої стрічки операції патентування високовуглецевого стрічки з використанням ванни ізотермічного загартування з розплавом свинцю.

    2. Визначено схема силових параметрів, які впливають на серповидність стрічки при термообробці і розраховане напружено-деформований стан стрічки в пружною зоні, що дозволило встановити межі зон пластичної деформації.

    3. Визначено критерії початку пластичної деформації по крайках стрічки. Встановлено, що збільшенням натягу можна зменшити кривизну стрічки на 13-30 ° о.

    Список літератури

    1. Куніцин ГА. Підвищення точності процесу холодної прокатки стрічки з підкату клиновидного поперечного перерізу: дис .... канд. техн. наук. Магнітогорськ, 2000.130с.

    2. Максимов Е.А. Взаємозв'язок критеріїв і приватні показники площинності і серповидно листового прокату // Изв. вузів. Чорна металургія. 2012. №6 С. 6-10.

    3. Гмурман В.Є. Теорія ймовірностей і математична статистика. М .: Вища. школа, 2003. 480 c.

    4. Кацман А.Ю. Статистична обробка експериментальних даних. Томськ: Изд-во Томського політехи, ун-ту, 2008. 38 с.

    5. Grinstead С.М., Snell J.L. Introduction to Probability. Dartmouth College, 2016. 520 p.

    6. Evans M.J., Rosenthal J.S. Probability and Statistics. University of Toronto, 2015. 773 p.

    7. Plshro-Nlk H. Introduction to probability, statistics and random processes. Kappa Research, 2014. 654 p.

    8. http://www.xumuk.rU/encyklopedla/2/3982. html

    9. Бєляєв H.M. Опір матеріалів: навч. посібник. 15 вид., Перераб. М .: Альянс, 2014. 607 с

    10. Тимошенко С.П., Гудьер Дж. Теорія пружності / під ред. Г.С. Шапіро. 2-е изд. М .: Наука, 1979. 560 с.

    11. Love А.Є. A Treatise on the Mathematical Theory of Elasticity. Cambridge University Press, 2016. 350 p.

    12. Gould P.L., Feng Y. Introduction to Linear Elasticity. Springer, 2019. 384p.

    13. Харитонов B.A., Таранін І.В. Порівняльний аналіз ефективності суміщених способів обробки металів тиском при виробництві дроту // Сталь. 2015. №1.С. 61-64.

    14. Довженко H.H., Довженко І.М., Сидельников С.Б. Енергосилові параметри процесу суміщеної прокатки-пресування II Вісник Магнітогорського державного технічного університету ім. Г.І. Носова. 2005. №4. С. 54-61.

    15. Гаст В. А. Короткий курс опору матеріалів. М .: Наука, 1977. 456 с.

    16. Аналіз особливостей напруженого стану фланця намоточного пристрої як кільцевої пластини / Конєв C.B., Михайлец В.Ф., тефтелькою І.Є., Файн-штейн A.C. II Вісник Магнітогорського державного технічного університету ім. Г.І. Носова. 2018. Т. 16. №3. С. 98-102.

    17. http://tehtab.ru/gulde/guidephyslcs/fricatlon/frictlontovariou spairs /

    18. Терегулов І.Г. Опір матеріалів і основи теорії пружності та пластичності. М .: Вища. шк, 1984.472 з.

    19. http://doctorlom.com/item230.html

    20. Сгорожев М.В., Попов Е.А. Теорія обробки металів тиском. 3 вид., Перераб. і доп. М .: Машинобудування, 1971. 424 з.

    21. Пат. №2463122 РФ, МПК B21D 1/02. Спосіб редагування смуги: заявл. 16.12.2010; опубл.10.10.2012 / Грінавцев В.Н., Грінавцев О.В.

    Надійшла 06.09.19 Прийнята до друку 08.10.19

    INFORMATION ABOUT THE PAPER IN ENGLISH

    https://doi.org/10.18503/1995-2732-2019-17-4-18-24

    ANALYSIS OF THE EFFECT OF OFF-CENTER ELASTIC-PLASTIC DEFORMATION ON THE CARBON STRAP CAMBER

    Sergey V. Konev - PhD (Eng.), Associate Professor

    Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia

    Andrei G. Miyanov - Engineer

    LLC Ural Metalworking Company, Magnitogorsk, Russia Aleksandr S. Fainshtein - PhD (Phys. And Math.), Associate Professor

    Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia. E-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її. Maksim V. Kharchenko - PhD (Eng.), Associate Professor

    Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia. E-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її. Abstract. Problem Statement. When manufacturing in the performed technological operations. Methods Ap-high-strength steel strap on the production line of LLC plied. In the areas between the roller tensioner and the Ural Metalworking Company, the strap camber defect furnace (before heat treatment) and after the water cool-may occur. It is known that the camber defect is caused ing bath (after heat treatment) on the production line of by a difference in the tension of parallel strips of the strap LLC Ural Metalworking Company, the strap camber val-

    ue was measured, revealing an increased value of the defect. The statistical analysis of the defect value, with a large (>100) sample of measurements of crescent tape of two sizes, confirmed that an additional cause of the defect values, at high (>100) sampling of measured straps of two types and sizes, proved that an additional reason for strap camber was heat treatment by patenting in a lead bath. It is assumed that the camber is formed during the heat treatment as a result of the off-axis elastic-plastic strain of the strap. Off-axis strain is formed by friction forces acting on the strap edges, when the strap edges interact with the walls of the guide gauge roller immersed in the lead bath. As a result, there is an additional force factor - bending moment. The analysis of the stress-strain state of the strap at off-axis strain determines the scheme of force parameters affecting the strap camber during heat treatment. The stress-strain state of the strap in the elastic zone was calculated, which allowed us to establish the boundaries of plastic deformation zones. We found the dependence between the critical strap curvature and several parameters, namely strap width and thickness, strap tension and temperature. The criteria determining the beginning of plastic deformation along the strap edges of the tape were determined. It was found that by increasing tension, the strap camber may be reduced by 13-30%. Results. The statistical analysis established the influence of patenting operations on the strap camber. The scheme of force parameters was determined and the stress-strain state of the strap was calculated. The criteria determining the beginning of plastic deformation were determined and a possible significant decrease in camber was shown.

    Keywords: high-carbon strap, camber, curvature, elastic and plastic deformation zones, friction on the strap edges.

    References

    1. Kunitsyn G.A. Povyshenie tochnosti protsessa kholodnoy prokatki lenty iz podkata klinovidnogo poperechnogo sech-eniya. Diss. kand. tekhn. nauk [Improving the accuracy of the cold rolling process of narrow strips from seml-flnlshed products with a wedge-shaped cross section. PhD thesis], Magnitogorsk, 2000. 130 p.

    2. Makslmov E.A. Relationship of criteria and partial Indicators of flatness and camber of the rolled sheet. Izvestiya vuzov. Chernaya inetallurgiya. [Izvestiya. Ferrous metallurgy] 2012, no. 6, pp. 6-10. (In Russ.)

    3. Gmurman V.E. Teoriya veroyatnostei i matematicheskaya statistika [Probability theory and mathematical statistics], Moscow Higher school, 2003 480 p. (In Russ.)

    4. Katsman A.Yu. Statisticheskaya obrabotka eksperimental-

    nykh dannykh [Statistical processing of experimental data], Tomsk: Tomsk Polytechnic University, 2008,38 p. (In Russ.)

    5. Grlnstead C.M., Snell J.L. Introduction to probability. Dartmouth College, 2016, 520 p.

    6. Evans M.J., Rosenthal J.S. Probability and statistics. University of Toronto, 2015 року, 773 p.

    7. Plshro-Nlk H. Introduction to probability, statistics and random processes. Kappa Research, 2014 року, 654 p.

    8. http://www.xumuk.rU/encyklopedla/2/3982. html

    9. Belyaev N.M. Soprotivlenie inaterialov: ucheb. posobie [Strength of materials: teaching aid], 15th ed., revised. Moscow: Alliance, 2014 року, 607 p. (In Russ.)

    10. Tlmoshenko S.P., Gudler J. Teoriya uprugosti [Theory of elasticity]. Edited by G.S. Shapiro. 2nd ed. Moscow: Science, 1979, 560 p. (In Russ.)

    11. Love A.E. A Treatise on the mathematical theory of elasticity. Cambridge University Press, 2016, 350 p.

    12. Gould P.L., Feng Y. Introduction to linear elasticity. Springer, 2019, 384 p.

    13. Kharitonov V.A., Taranln I.V. A comparative analysis of the efficiency of combined methods of metal forming in wire manufacturing. Stal [Steel], 2015-го, no. 1, pp. 61-64. (In Russ.)

    14. Dovzhenko N.N., Dovzhenko I.N., Sldelnlkov S.B. Power parameters of the combined rolling-press forming process. Vestnik Magnitogorskogo gosudarstvennogo tekhnich-eskogo universiteta im. G.I. Nosova [Vestnik of Nosov Magnitogorsk State Technical University], 2005, no 4, pp.54-61. (In Russ.)

    15. Gastev V.A. Kraft // kurs soprotivleriya inaterialov [Brief course on strength of materials], Moscow Science, 1977, 456 p. (In Russ.)

    16. Konev S.V., Mlkhailets V.F, Teftelev I.E., Falnshtein A.S. Analysis of the features of the stress state of a coiler flange as an annular plate. Vestnik Magnitogorskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta im. G.l. Nosova [Vestnik of Nosov Magnitogorsk State Technical University], 2018, vol. 16, no 3, pp. 98-102. (In Russ.)

    17. http://tehtab.ru/guide/guldephysics/frication/frictiontovarlou spairs /

    18. Teregulov I.G. Soprotivlenie inaterialov i osnovy teorii uprugosti i plastichnosti [Resistance of materials and fundamentals of the theory of elasticity and plasticity], Moscow: Higher school, 1984, 472 p. (In Russ.)

    19. http://doctorlom.com/item230.html

    20. Storozhev M.V., Popov E.A. Teoriya obrabotki metallov davleniem [Theory of metal forming], 3rd ed., Revised and supplemented Moscow Mashlnostroenie, 1971, 424 p. (In Russ.)

    21. Grinavtsev V.N., Grlnavtsev O.V. Sposob pravki polosy [Method of strip leveling]. Patent RF. IPC B21D 1/02 No. 2463122. Applied: 16.12.2010. Published: 10.10.2012. Bulletin No 31.

    Received 06/09/19 Accepted 08/10/19

    Зразок для цитування

    Аналіз впливу позацентровому пружно-пластнческой деформації на серповндность вуглецевої стрічки / Конєв СБ .. Міян А.Г .. Файнштейн A.C .. Харченко M.B. // Вестннк Магнітогорського державного технічного університету нм. Г.І. Носова. 2019. Т.17. №4. С. 18-24. https://doi.org/10.18503/1995-2732-2019-174-18-24 For citation

    Konev S.V .. Miyanov A.G .. Fainshtein A.S .. Kharchenko M.V. Analysis of the Effect of Off-Center Elastic-Plastic Deformationon the Carbon Strap Camber. Vesltn'k Magniiogoi-skogo Gosudai-sh'emiogo Tekhnicheskogo Unh'ei-siieia im. G.I. Nosova [Vestnik of Nosov Magnitogorsk State Technical University], 20 W. vol 17. no. 4. pp. 18-24. https://doi.org/10.18503/1995-2732-2019-17-4-18-24


    Ключові слова: високовуглецевого СТРІЧКА /серповидно /кривизни /ПРУЖНІ І ПЛАСТИЧНІ ЗОНИ ДЕФОРМАЦІЇ /ТЕРТЯ НА кромки СТРІЧКИ

    Завантажити оригінал статті:

    Завантажити