проведено аналіз кореляційної функції відбитого сигналу прецизійного радіовисотомір (ПРВ) при використанні лінійно-частотно-модульованого зондуючого сигналу і можливе невеликому відхиленні осі діаграми спрямованості антени ПРВ від вертикалі. визначено інтервал кореляції швидких флуктуацій відбитого сигналу. Результати аналізу можуть бути використані при синтезі і аналізі оптимальних пристроїв обробки відбитих від морської поверхні сигналів ПРВ.

Анотація наукової статті з фізики, автор наукової роботи - Баскаков О.І., Мін-Хо Ка, Важенін Н.А., Гришечкін Б.Ю.


Analysis of the correlation function of reflected signals for a space borne precision radar altimeter

Analysis is presented in the article of the reflected signal correlation function for the precision radar altimeter at the use of probing signal with linear frequency modulation and possible small deviation of the antenna pattern axis from the vertical. It appears to be rather helpful for the synthesis and analysis of optimum units designed for the procession of precision radar altimeter signals reflected from the sea ​​surface. Correlation interval for the fast fluctuations of reflected signal is defined.


Область наук:
  • фізика
  • Рік видавництва: 2007
    Журнал
    Известия вищих навчальних закладів Росії. Радіоелектроніка
    Наукова стаття на тему 'АНАЛІЗ кореляційної функції відбитого сигналу космічного прецизійних радіовисотоміру'

    Текст наукової роботи на тему «АНАЛІЗ кореляційної функції відбитого сигналу космічного прецизійних радіовисотоміру»

    ?Радіолокація і радіонавігація

    УДК 621.396.966

    А. І. Баскаков

    Московський енергетичний інститут (технічний університет)

    Мін-Хо Ка

    Корейська політехнічний університет

    Н. А. Важенін Московський авіаційний інститут Б. Ю. Гришечкін

    ФГУП "Російський науково-дослідний інститут космічного

    приладобудування "

    Аналіз кореляційної функції відбитого сигналу космічного прецизійного радіовисотомір

    Проведено аналіз кореляційної функції відбитого сигналу прецизійного радіовисотомір (ПРВ) при використанні лінійно-частотно-модульованого зондуючого сигналу і можливе невеликому відхиленні осі діаграми спрямованості антени ПРВ від вертикалі. Визначено інтервал кореляції швидких флуктуацій відбитого сигналу. Результати аналізу можуть бути використані при синтезі і аналізі оптимальних пристроїв обробки відбитих від морської поверхні сигналів ПРВ.

    Прецизійний радіовисотомір, морська поверхня, кореляційна функція, апроксимація, інтервал кореляції, среднеквадратіческкая ордината морських хвиль, широкосмуговий зондує сигнал

    При проведенні геофізичних досліджень океанографічний прецизійний радіовисотомір (ПРВ) космічного базування в поєднанні з іншими приладами дистанційного зондування здатний давати інформацію для широкого кола завдань [1], [2]: уточнення морського геоїда; картування гравітаційних аномалій; контролю рівня поверхні (припливів, відпливів, штормових нагонов); контролю морських течій; визначення висоти морських хвиль; контролю крижаного покриву; контролю швидкості вітру і багатьох інших процесів в Світовому океані, пов'язаних зі зміною рівня морської поверхні (МП). ПРВ здатний також давати корисну інформацію для вивчення рельєфу суші, рівня води великих внутрішніх водойм і т. Д. Для ефективного вирішення зазначених завдань необхідна висока точність вимірювання висоти, при якій середньо-квадратична помилка не перевищує одиниць сантиметрів. Така висока точність обумовлена ​​тим, що реєструються перепади рівня поверхні надзвичайно малі.

    © Баскаков А. І., Мін-Хо Ка, Важенін Н. А., Гришечкін Б. Ю., 2007

    53

    Звідси випливає необхідність вивчення статистичних характеристик відбитих радіосигналів. Для їх аналізу перш за все визначається кореляційна функція (КФ), необхідна для знаходження алгоритму оптимальної обробки відбитих сигналів і розрахунку точностних характеристик ПРВ. КФ при використанні в ПРВ зондирующих радіосигналів з лінійної частотної модуляцією (ЛЧМ) визначена в [3], проте без урахування можливих відхилень осі діаграми спрямованості антени (ДНА) ПРВ від вертикалі. Крім того, отриманий вираз дуже громіздко, так що використовувати його для синтезу та аналізу оптимальних пристроїв обробки важко. Тому завдання даної статті -учесть можливі незначні відхилення осі ДНА від вертикалі, визначити інтервал кореляції (ІК) швидких флуктуацій відбитих від морської поверхні сигналів ПРВ і проаналізувати можливість зручної апроксимації виразу для КФ при використанні широкосмугових зондирующих ЛЧМ-сигналів з високою роздільною здатністю. При цьому бажано представити вирази для КФ у вигляді добутку двох функцій з роздільними тимчасовими змінними, що дозволить істотно спростити задачу синтезу та аналізу оптимальних пристроїв обробки відбитих від МП сигналів ПРВ.

    КФ радіосигналів ПРВ, відбитих від морської поверхні. Запишемо імпульсний сигнал, випромінювань передавачем ПРВ у напрямку нормалі до середнього рівня

    поверхні моря, як? (г) = 2 // УУ (г) ехр ()}, де УУ (г) = Уа (г) ехр [(г)]

    - комплексний закон модуляції; Уа (г), уа - амплітуда і фаза сигналу відповідно.

    МП вважаємо крупношорстких, т. Е. Нормально розподілені ординати морських хвиль і радіуси їх кривизни багато більше довжини радіохвилі X. Використовуючи феноменологічну модель морської поверхні у вигляді сукупності елементарних відбивачів, парціальні сигнали від яких незалежні, мають випадкову амплітуду, затримку і рівномірно розподілену в межах 0 ... 2п випадкову фазу, уявімо сигнал на вході приймача ПРВ суперпозицией парціальних сигналів від опромінюваної поверхні моря. При цьому відбитий сигнал являє собою нормальний випадковий процес, його математичне очікування (когерентна складова) згідно з прийнятою моделі дорівнює нулю. Щоб повністю охарактеризувати статистику цього сигналу, досить знайти його КФ. Нехай початок координат поєднане з проекцією фазового центру антени на середній рівень МП і рухається разом з ПРВ зі швидкістю КА. У цій статті врахуємо можливість відхилення осі ДНА від вертикалі і запишемо загальний вираз для КФ відбитого від МП сигналу, що пройшов узгоджений фільтр приймача [3]:

    Р (8, Ф)

    Я (12) = Яе

    2до ^ ОДАО до

    (4п) 3 9Ф

    р [^ - 21 (8, Ф) / с] р [г2 - 21 (8, Ф) / с] yo8ёф

    (1)

    ?4 (8, ф)

    де До - яку випромінює передавачем потужність; Од - коефіцієнт підсилення антени (передавальну і приймальну антени вважаємо суміщеними); од - питома ефективна

    площа відображення морської поверхні для нормально падаючої радіохвилі; 9 -кут, відлічуваний від нормалі до середнього рівня МП (від осі z); ф - кут на плоско-

    ====================================== Известия вузів Росії. Радіоелектроніка. 2007. Вип. 1

    сти, що збігається із середнім рівнем МП, відлічуваний від осі х; F (9, ф) - нормована функція, що враховує ДНА і діаграму зворотного розсіювання (ДОР) МП; L (9, ф)

    - відстань до елемента МП в зоні опромінення; р (•) - сигнал на виході узгодженого фільтра приймача, що співпадає з точністю до постійного коефіцієнта з автокорреляционной функцією (АКФ) зондуючого сигналу; c - швидкість світла.

    Для випадку зондування поблизу вертикалі нормована діаграма антени, що працює на випромінювання і прийом, апроксимується гауссовской кривої (9) =

    = Ехр (-5.5502 / 92), причому F (9, ф) можна представити виразом [4]:

    F (9, ф) = ехр [-5.55 (е2ь-92) / 9д + 11.1-99 ^ 008 ф / 9д] ехр (-1§2 9 / а?), (2)

    де 95ь - кут відхилення осі ДНА від вертикалі; 9о - ширина ДНА по половинній

    22

    потужності, що не перевершує декількох кутових градусів; аг = 2ад - параметр шорсткості поверхні, що дорівнює подвоєною дисперсії нахилів морських хвиль пекло, що визначає ширину ДОР МП Л9дор ~ л / Паг.

    Остаточне вираз для Я (д,? 2) в аналітичному вигляді можна отримати, використовуючи зондує ЛЧМ-сигнал з гауссовской обвідної

    їм і) = ехр [- (% 2 -] ред) 12], (3)

    де% = >/ П / Г5 (Г5 ​​- тривалість обвідної імпульсу на рівні 0.46); Ред = ЛД / 5 / Г5 (А / 5

    - ширина спектра сигналу). АКФ цього сигналу [3]:

    р (т) =,? 0-5411 + ('2 /% 4) ехр {-0.5% 2 [1 + ('V% 4)] т2}. Ввівши заміни змінних? 1-Т0 = I і? 2 - ^ 0 = ^ + т (т0 = 2Н / с; Н - висота щодо середнього рівня морської поверхні), отримаємо

    R (t, т) = Re4

    PqT ^ G ^ OQCD

    64п2 H 3A / s

    0.5-Ф

    exp (- уюот) exp

    _ 2 (Dg) 2 + 2 (Dga) 2 (2t + т) Dg

    2 "I Г / 2" | 2 2 +1 (Dg а) т + v / (Dg) (Dg)

    -v t

    2 Dg

    2 ^ 1 + 2 (Dga) 2

    exp (-5.559У)

    (4)

    де В = Д / 5Г5 ж 1 + '2 /% 4 - коефіцієнт стиснення;

    • 2 / "4

    V = С

    с / (н ^ 2) (V2 = a2 © 2 / | s.55ar2 [l - (З.ЗЗ © ^ / © 2)] + © g});

    * 2

    Ф (х) = (l / Vn) je ~ y dy інтеграл ймовірності; а = 2аz / c (АZ - среднеквадратическая ор-

    Діната морських хвиль).

    2

    х

    4

    х

    Вираз (4) справедливо при 0s ^ < 0.2590. Множник exp (-5.556;? ^ / 0 °) в цьому виразі враховує зменшення потужності при відхиленні осі ДНА від вертикалі.

    Скористаємося поданням (4) у вигляді R (t, т) = r (t, т) cos ( «від), де r (t, т) - огинає КФ, яка при т = 0 визначається усередненої потужністю сигналу P (t) = r (t, 0), що є інформаційним сигналом ПРВ [4]. P (t) характеризує усереднену форму імпульсу, відбитого від МП, минулого узгоджений фільтр і квадратичний детектор приймача:

    P (t) = Po} 2G0 * ocD exp 64п2 H 3A / s

    (2 + 2 \ - (, \

    V ц -Vt 0.5-Ф \>ц t

    1 4 1 2 ц)

    exp (-5.550 ° h / 0?), (5)

    де p

    4

    2a2 + 1 /

    n

    (Afs) 2

    ,

    на форму фронту відбитого сигналу.

    Як видно з (5), P (t) є функцією часу, що пояснюється нестационарностью випадкового процесу відображення зондуючого сигналу від МП. На рис. 1 показаний розрахований по (5) ділянку переднього фронту, нормований до величини P0 \ 2G ^ a0c ^ (64п2H3Afs) exp (-5.55e2h / 00) при H = 800 км; / = 320 МГц; 0о = = 0.035 радий, 0sh = 0 і різного ступеня схвильованості морської поверхні: 1 -

    az = 0.5 м, = 0.044 рад2; 2 - az = 1 м, = 0.074 рад2; 3 - az = 4 м, = 0.141 рад2 .

    Момент t = 0 відповідає відображенню від середнього рівня поверхні.

    Оцінка висоти до середнього рівня морської поверхні і среднеквадратических ординат морських хвиль проводиться, відповідно, по положенню і по формі фронту усередненої потужності сигналу P (t).

    На рис. 2 показаний розрахований по (5) ділянку переднього фронту нормованої усередненої обвідної потужності PH (t) при H = 800 км; A / s = 320 МГц; 00 = 0.035 радий ,

    22

    слабкому хвилюванні моря (az = 0.5 м, ar = 0.044 рад) і різної величини кута відхилення осі ДНА від вертикалі: 1 - 0sh = 0; 2 - 0sh = 0.1500; 3 - 0sh = 0.2500. З наведених залежностей випливає, що крім зменшення потужності відбитого сигналу, який визначається коефіцієнтом exp (-5.550 ° ^ / 0 °), змінюється і крутизна зрізу P (t) .

    0.5

    0.5

    -60 -40 -20 0 20 40 Рис. 1

    60 t, нс -50 0

    50 100 Всі Рис. 2

    150 200 t, нс

    Залежність г (т) від вибраної опції ПРВ, режиму опромінення і ступеня схвильованості морської поверхні зручно аналізувати при тривимірному поданні цієї функції, а також при одночасному її поданні у вигляді кривих рівного рівня. На рис. 3-6 показані тривимірні (а) і равноуровневих (б) уявлення початкового ділянки (переднього фронту) обвідної КФ г (^, т) для Н = 800 км; 00 = 0.035 радий; = 0, різної ширини спектра зондуючого сигналу Д /, різного ступеня схвильованості морської поверхні А2, аг: рис. 3 - А / ^ = 80 МГц;

    г

    0.75 0.5 0.25

    0

    Л нс

    нс

    40

    т, нс 40 20

    0.848

    0.727 0.606 0.485 0.364 0.242

    г = 0.121

    т, нс

    Мал. 3

    г

    0.75 0.5 0.25 0

    нс

    ? , нс

    40

    0.779 0.668 0.557 0.445 0.334 0.223

    г = 0.111

    т, нс 40 20

    20

    40

    т, нс

    Мал. 4

    г

    0.75 0.5 0.25 0

    \ \ \ \ \ 0

    т, нс 15 10 5

    ? , нс

    40

    0.858

    0.735

    0.613

    0.49

    0.368

    0.245

    г = 0.123

    10

    15

    т, нс

    Мал. 5

    0

    б

    а

    0

    0

    б

    а

    0

    5

    б

    а

    r

    0.75 0.5 0.25

    0

    t, нс

    40

    0.845 0.724 0.604 0.483 0.362 0.241

    r = 0.121

    т, нс 15 10 5

    10

    15

    т, нс

    Мал. 6

    2 2 2 2 az = 0.5 м, a2 = 0.044 рад2; Мал. 4 - A / s = 80 МГц, az = 4 м, af = 0.141 рад2; Мал. 5 -

    A / g = 320 МГц; a z = 0.5 м, af = 0.044 рад2; Мал. 6 - A / s = 320 МГц, a z = 1 м,

    a2 = 0.074 рад2 .

    Аналіз обвідної КФ r (t, т) показав наступне:

    • функція r (t, т) витягнута вздовж осі t і симетрична по осі т для всіх t, відповідних максимуму цієї функції і її спадаючої в бік збільшення t частини;

    • передній (наростаючий) ділянку функції r (t, т) може відхилятися від осі t, але це відхилення тим менше, чим сильніше нерівність az > 0.5c / A / g;

    • при виконанні умови 0sh < 0.2500 вплив кута відхилення осі ДНА від вертикалі 0S на огибающую КФ r (t, т) проявляється тільки в зменшенні її амплітуди і крутизни зрізу її спадаючої уздовж осі t частини;

    • для широкосмугових зондирующих ЛЧМ-сигналів з роздільною здатністю в 1 .. .3 нс вираз для КФ можна істотно спростити, уявивши його у вигляді добутку двох окремих функцій із перемінними t і т. Зазначене спрощення корисно для синтезу та аналізу оптимальних пристроїв обробки відбитих від МП сигналів ПРВ.

    Останнє твердження можна підтвердити аналітично. З (1) з урахуванням (2) і (3), взявши інтеграл по ф і перейшовши до полярних координат, отримаємо

    R (tb t2) = Re

    nP \ C

    H1

    OO

    exp (-5.5502h / © 2) exp [j&0 (t1 -12)] Jexp (-cy / hV2) x

    xln

    -, +00 * 4CYH (11.10g ^ / 02)] J W (n) p (t1 -T0-Y-n) P (t2-T0-Y-n) dndY

    -oo

    (6)

    де р = 2Р0Х20) ат / (4п) 3; / 0 (•) - функція Бесселя нульового порядку від уявного аргументу; Ж (•) - гауссовский закон розподілу випадкових ординат морських хвиль по осі 2; ц = -2г / с; у = ^ 2 / сН (- поточний радіус облучаемой на поверхні області).

    58

    0

    5

    б

    а

    0

    Замінивши, як і раніше, ^ - Т 0 =? 2 - Т0 = 7 + т, здійснивши усереднення по ансамблю парціальних відображених сигналів (внутрішній інтеграл в (6)) і аппроксимируя функцію Бесселя експонентою [5] з урахуванням виконання умови 0 ^ < 0.2500, з (6) отримаємо

    Я (т) = Яе {[п ^ св / (2Н 3 Д / 5Ь)] ехр (-5.550.2h / 0о) ехр (- Ую0 т) І (т) х

    х) | ^ ехр (-уу) і (7 - у) і (7 + т - у) е у}, (7)

    де І (т) = ехр - (я / 2) /? {Г2 (° 2 / Н-2)] - функція, що відрізняється від АКФ ЛЧМ-сигналу толь-

    2/2

    до множником а / ц в показнику експоненти. цей множник

    О2 / Ц2 = я /

    _ (5Ь / о,) 2 + 2 я], (8)

    де 5Ь = с / (2Д /) - інтервал дозволу по дальності зондуючого ЛЧМ-сигналу.

    Зазвичай для широкосмугових зондирующих ЛЧМ-сигналів умова А2 > 0.5с // виконується, тому ставленням 5 ^ О2 в (8) можна знехтувати, і залежність функції І (т) від стану схвильованості морської поверхні практично не проявляється. При цьому в (7) і (7) = ехр [-0.572 / Ц2] .

    Для широкосмугових зондирующих сигналів, здатних "вирішувати" окремі нерівності морської поверхні, зрушення по т дуже малий, отже, можна використовувати наближення

    да

    і (7 + т) = - [і (ю) ехр [ую (7 + т)] yoю = - [і (ю) ехр (ую7) (1 + затишок) yoю = і (7) + ти "(7 ) .

    -так Так

    Наведене співвідношення справедливо, якщо з ростом ю величина | і (ю) | убуває швидше, ніж | 1 / ю |, і інтеграл сходиться. Тоді вираз (7) можна представити у вигляді

    {2 + 2

    ^ Про °? ° С ехр (-5.5502ь / 02) ехр (-т) І (т) х 64п2 Н 3Д / 5

    | Ехр (-уу) | і (7 - у) | 2 yoу + т | ехр (-уу) і (7 - у) і '(7 - у) yoу 0 0

    (9)

    де функція ехр (-уу) змінюється дуже повільно в порівнянні з і (7) і другий доданок в (9) близько до нуля. Тому остаточно маємо

    Я (7, т) = Яе {ехр (-ую0т) І (т) Р (7)}, (10)

    де Р (7) визначено в (5).

    Співвідношення (10) виконується тим точніше, чим сильніше нерівність А2 > 0.5с / Д / 5. На рис. 7 показано тривимірне і контурне уявлення початкового ділянки (переднього фронту) обвідної КФ г (7, т), розраховані по (10) при тих же вихідних даних, що і

    г

    0.75 0.5 0.25

    0

    t, нс

    40

    т, нс 15 10

    а

    _1_

    -0.845 0.724 -0.604 -0.483 -0.362 -0.241

    г = 0.121

    10

    15

    т, нс

    б

    Мал. 7

    для рис. 6. По осі t відкладено 120 нс, по осі т відкладено 20 нс. Видно, що отримані результати практично збігаються.

    ІК швидких флуктуацій радіосигналів, відбитих від морської поверхні.

    Використовуючи огибающую КФ г (t, т), визначимо ІК швидких флуктуацій відбитого сигналу. Оскільки в даному випадку процес є нестаціонарним, ІК буде залежати від часу. Визначимо його з виразу [6]:

    00

    Дтк 0) = [2г ^, 0)] -1 | г ^, т) ет .

    (11)

    Неважко показати, що для зондуючого ЛЧМ-сигналу (3) з (11) одержимо Вира-

    ються

    ЛТК ^) = т ^ ехр

    АЛ

    V

    s у

    0.5 + Ф< t ^ 2 / (пл / 52) _ + 2А2

    ) / [2 / (пл / 2) _ + 2А2 2

    0.5 + Ф< t v ^ / У (пл / 2) _ + 2А2

    № (пЛЛ2) _ + про 2 + 2 + 2а

    . (12)

    На рис. 8 наведено залежності нормованого ІК Л 0) = Дтк 0) Д / * 5 для різних випадків схвильованості МП при Н = 800 км; Д / 5 = 320 МГц; 00 = 0.035 радий;

    05Ь < 0.2500: 1 - 2 = 0.5 м, а 2 = 0.044 рад2; 2 - а 2 = 1 м, а 2 = 0.074 рад2; 3 - 2 = 4 м,

    2 = 0.141 рад2.

    Аналіз отриманих результатів показав, що в режимі з обмеженням облучаемой на МП області інтервалом дозволу зондуючого сигналу (що зазвичай має місце в ПРВ) залежність ІК від часу проявляється тільки в початковий момент формування переднього фронту відбитого сигналу, а далі виконується рівність Дтк = 1 / А / 8, що відповідає інтервалу дозволу стисненого радиоимпульса на виході оптимального приймального тракту ПРВ. При виконанні умови < 0.2500 ІК практично не залежить

    5

    0

    5

    -00

    2

    від кута відхилення осі ДНА. У режимі з обмеженням облучаемой на МП області

    л

    '(4пД / Д2)

    - б0

    - 30

    0

    Мал. S

    30

    t, нс

    ДНА ПРВ коефіцієнт exp

    в (12) характеризує збільшення ІК в порівнянні з 1 / A / s через зменшення облучаемой на МП області. Однак такий режим в сучасних ПРВ не використовується через необхідних великих розмірів антеною системи і жорстких вимог на орієнтацію осі ДНА.

    На підставі отриманих результатів можна зробити наступні висновки.

    1. Отримане аналітичне вираз для КФ відбитих від МП радіосигналів ПРВ дозволяє:

    • дослідити залежність КФ від режиму опромінення з урахуванням можливих відхилень осі ДНА від вертикалі, обраних параметрів ПРВ і ступеня схвильованості МП;

    • проаналізувати вид усередненої мощностной обвідної, що є інформаційним сигналом ПРВ.

    2. Аналіз обвідної КФ дає можливість визначити особливості поведінки функції r (t, т) (див. Рис. 3-7).

    3. Отримано аналітичний вираз для ІК швидких флуктуацій відбитого від МП сигналу радіовисотомір, і показано, що залежність ІК від часу проявляється тільки в початковий момент формування переднього фронту відбитого сигналу, а далі він визначається шириною спектра зондуючого сигналу АТК = 1 / Afs, що відповідає інтервалу дозволу зондуючого ЛЧМ-сигналу.

    бібліографічний список

    1. Davis C. H. Satellite radar altimetry II IEEE Trans. Microwave Theory Techn. 1992. Vol. MTT-40, № б. P. 1070-107б.

    2. Robert H. S. Introduction to physical oceanography I Texas A&M University. Texas, USA, 2003. 352 p.

    3. Баскаков А. І. Дослідження можливості використання сигналів з лінійною частотною модуляцією для оцінки схвильованості морської поверхні II Изв. вузів. Радіофізика. 1978. Т. XXI, № 5. С. 710-713.

    4. Baskakov A. I., Vazhenin N. A., Morozov K. N. Comparison of information signals processed using time-and frequency-domain methods in oceanographic precision radar altimeters II Earth observation and remote sensing. 2000. Vol. 1б. P. 449-455.

    5. Левін Б. Р. Теоретичні основи статистичної радіотехніки. У 2 кн. Кн. 2-я. М .: Сов. радіо, 19б8. 504 з.

    6. Цвєтков Е. І. Основи теорії статистичних вимірювань. Л .: Енергія, 1979. 288 с.

    3

    A. I. Baskakov

    Moscow power engineering institute

    Ka Min-Ho

    Korea polytechnic university

    N. A. Vazhenin

    Moscow aviation institute

    B. Y. Grishechkin

    FSUE "Russian institute of space device engineering"

    Analysis of the correlation function of reflected signals for a space borne precision radar altimeter

    Analysis is presented in the article of the reflected signal correlation function for the precision radar altimeter at the use ofprobing signal with linear frequency modulation and possible small deviation of the antenna pattern axis from the vertical. It appears to be rather helpful for the synthesis and analysis of optimum units designed for the procession of precision radar altimeter signals reflected from the sea surface. Correlation interval for the fast fluctuations of reflected signal is defined.

    Precision radar altimeter, sea surface, correlation function, approximation, correlation interval, significant wave

    height, wideband signal

    Стаття надійшла до редакції 26 травня 2006 р.


    Ключові слова: ПРЕЦИЗІЙНИЙ радіовисотоміру / PRECISION RADAR ALTIMETER / МОРСЬКА Поверхность / SEA SURFACE / кореляційної функції / CORRELATION FUNCTION / апроксимації / APPROXIMATION / Інтервал КОРРЕЛЯЦИИ / CORRELATION INTERVAL / СРЕДНЕКВАДРАТІЧЕСККАЯ ординат МОРСЬКИХ ХВИЛЬ / ШИРОКОСМУГОВИЙ зондуючого сигналу / WIDEBAND SIGNAL / SIGNIFICANT WAVE HEIGHT

    Завантажити оригінал статті:

    Завантажити