Розглянуто питання про доцільність застосування рекуперації теплоти в компресорних установках з маслозаповнені гвинтовими компресорами. Показано, що застосування рекуперації теплоти може повернути до 66% потужності компресорної установки для повторного використання. При цьому найбільш доцільно застосовувати схеми компресорних установок з паралельним підведенням води в масляний і повітряний охолоджувачі. Компресорні установки розраховані для використання в якості масляних і водних охолоджувачів теплообмінних апаратів пластинчато-ребристого типу.

Анотація наукової статті з хімічних технологій, автор наукової роботи - Автономова Інна Владиславівна, Авіленко Кирило Володимирович


Feasibility study of heat recovery application in compressor units with oil-flooded screw compressors

The article deals with the problem of heat recovery application feasibility in compressor units with oil-flooded screw compressors. It proves that the application of heat recovery can return for reuse up to 66% of compressor unit power. The most appropriate way is to use the compressor unit circuits with parallel water supply to oil and air coolers. Compressor units are designed to use heat exchangers of a lamellarwebbed type as oil and water coolers.


Область наук:
  • хімічні технології
  • Рік видавництва діє до: 2013
    Журнал
    Інженерний журнал: наука та інновації
    Наукова стаття на тему 'АНАЛІЗ ДОЦІЛЬНОСТІ ЗАСТОСУВАННЯ рекуперації ТЕПЛА У КОМПРЕСОРНИХ УСТАНОВКАХ З маслозаповнені гвинтових компресорів'

    Текст наукової роботи на тему «АНАЛІЗ ДОЦІЛЬНОСТІ ЗАСТОСУВАННЯ рекуперації ТЕПЛА У КОМПРЕСОРНИХ УСТАНОВКАХ З маслозаповнені гвинтові компресори»

    ?УДК 621.565

    Аналіз доцільності застосування рекуперації теплоти в компресорних установках з маслозаповнені гвинтовими компресорами

    © І.В. Автономова, К.В. Авіленко МГТУ ім. Н.е. Баумана, Москва, 105005, Росія

    Розглянуто питання про доцільність застосування рекуперації теплоти в компресорних установках з маслозаповнені гвинтовими компресорами. Показано, що застосування рекуперації теплоти може повернути до 66% потужності компресорної установки для повторного використання. При цьому найбільш доцільно застосовувати схеми компресорних установок з паралельним підведенням води в масляний і повітряний охолоджувачі. Компресорні установки розраховані для використання в якості масляних і водних охолоджувачів теплообмінних апаратів пластинчато-ребристого типу.

    Ключові слова: маслозаповнений гвинтовий компресор, рекуперація теплоти, потужність, теплообмінні апарати пластинчато-ребристого типу, коефіцієнт тепловіддачі, коефіцієнт теплопередачі, втрата тиску в охолоджувачах.

    В даний час переважна більшість гвинтових компресорів (ВК) випускається маслозаповнені. У них, впорскується масло, використовується для відводу теплоти стиснення і теплоти механічних втрат, а також для ущільнення зазорів між гвинтами. Традиційно для охолодження маслозаповнених компресорних установок (КУ) застосовується повітряне охолодження. Обмін повітря здійснюється шляхом скидання гарячого повітря по вентиляційних коробів на вулицю або в машинний зал. Для підтримки нормальної температури в машинному залі передбачені заслінки рециркуляції. Чим більше споживана потужність компресорної станції, тим більша кількість теплоти викидається в навколишнє середовище. Це призводить до неефективного використання енергетичних ресурсів. Рекуперація теплової енергії передбачає повторне використання витраченої енергії. Тому було запропоновано рідинне охолодження КУ з маслозаповнені ВК (МВК), при якому гарячу воду можна використовувати для потреб підприємства. Система рекуперації теплоти зараз широко поширена на компресорних установках з ВК сухого стиснення [1], а для МВК застосування рекуперації теплоти проблематично у зв'язку з тим, що максимальна температура масловоздушной суміші не перевищує 90 ° С. Існує ряд підприємств, на яких є потреба

    в гарячій воді з температурою 60 ... 80 ° С, отже, рекуперація теплоти в КУ з МВК може застосовуватися для таких підприємств. Мета даного дослідження - визначити, наскільки доцільно відводити низкоуровневое тепло від МВК.

    Опис системи охолодження компресорної установки. В установках з МВК (рис. 1) і приводом від електродвигуна (ЕД) через пружну муфту (М) масловоздушная суміш подається по нагнітальному трубопроводу в двоступеневий маслоотделитель (МО). У ньому відокремилося від повітря масло збирається на дні першого ступеня МО, рівень масла контролюється приладом контролю рівня масла (УМ). При заміні масла його слив здійснюється з першого ступеня МО через дренажний клапан (ВН). З першого ступеня МО під дією сили тиску масло подається в охолоджувач масла ОМ. Температура масла контролюється термостатичним регулятором масла (КТ), який підтримує температуру масла, що подається на впорскування в порожнині стиснення ВК і в підшипники, на заданому рівні (45.60 ° С). Якщо температура після змішання потоків масла з лінії перепуску і з ОМ вище необхідної, то збільшується витрата масла через охолоджувач масла ОМ. За охолоджувачем обидва потоки об'єднуються. Охолоджене масло через масляний фільтр ФМ, масляний запірний клапан МЗК і регульований дросель (Др1) зі зворотним клапаном (ОК1) подається на впорскування в порожнині стиснення компресора, в сальники і в підшипники для їх змащення і охолодження. Після першого ступеня МО повітря з маслом, що залишилося входить у другу сходинку МО і після очищення подається в нагнітальний трубопровід. Масло, відокремлене в другому ступені МО, подається у всмоктувальну порожнину ВК через регульований дросель (Др2) зі зворотним клапаном (ОК2). На кришці МО встановлений запобіжний клапан (ПК). Очищене повітря через клапан мінімального тиску (КМД) надходить в охолоджувач повітря (ОВ).

    Масло в ОМ може подаватися при різній температурі. Температура масловоздушной суміші на виході з МВК дорівнює 90 ° С. Температура масла на виході з ВК повинна бути нижче 90 ° С, для того щоб здійснювався теплообмін між гарячим повітрям і маслом. Витрата масла, що циркулює в ВК, визначає температуру масла на виході з нього. Виходячи з того, що температура води, що витрачається на потреби підприємства, повинна бути вище 65 ° С, а також беручи до уваги падіння температури в теплообмінних апаратах в порівнянні з температурою масла на виході з МВК, температуру масла на виході з ВК виберемо рівною 80 ° С. Вибір схеми подачі охолоджуючої рідини. Споживач подає воду в компресорний цех при температурі 45 ° С, потім відбувається

    її нагрівання до необхідної споживачеві температури в результаті теплообміну з гарячими теплоносіями (масло і стиснене повітря). Воду в КУ можна подавати паралельно і послідовно. При послідовної подачі вода може йти спочатку в масляний охолоджувач, потім в повітряний (рис. 1), або навпаки (рис. 2). При паралельній схемі вода розділяється на два потоки, початкова температура кото-

    му <РМ

    Мал. 1. Схема КУ з МВК та послідовної подачею води спочатку в ОМ, потім в ОВ (ОМ-ОВ)

    Мал. 2. Схема КУ з МВК та послідовної подачею води спочатку в ОВ, потім в ОМ (ОВ-ОМ)

    яких дорівнює температурі на вході в установку, обидва потоки змішуються після проходження ОМ і ОВ (рис. 3). При цьому потоки води слід організувати таким чином, щоб отримати необхідну температуру на виході.

    Основним фактором при виборі схеми є загальна кількість теплоти, що отримується в охолоджувачах, яке згодом використовується для промислових потреб. Для вибору схеми необхідно вирішити систему рівнянь теплового балансу для ОМ і ОВ і змішання потоків.

    Мал. 3. Схема КУ з МВК та паралельної подачею води в ОМ і в ОВ (ОМ, ОВ)

    Принципова схема КУ з МВК та послідовної подачею води ОВ (ОМ-ОВ) (див. Рис. 1).

    • Рівняння змішування потоків масла з лінії перепуску і з ОМ:

    Смасло (? Масло вихід з МО) т1? Масло вихід з МО ^ Смасло (? Масло вихід з ОМ) т2 / масло вихід з ОМ Смасло (? Змішання? Змішання .

    • Рівняння теплового балансу для ОМ:

    Зводу (/ вода середнє) ^ вода (/ вода вихід з ОМ -? Вода вхід в КУ) =

    = З (/) т (/ - /)

    масло V масло середнє / 2 V масло вихід з МО масло вихід з ОМ / '

    • Рівняння, що враховує теплоту, що відводиться маслом від ВК:

    Смасло Смасло середнє масло вихід з МО масло вихід з ОМ) = з '+ ^ хутро;

    • Рівняння теплового балансу для ОВ:

    теСвоздух (? повітря середнє) (? повітря вхід в ОВ? повітря вихід з ОВ)

    = Ж • с (г) • (г - г)

    вода вода V вода середнє / V вода вихід з КУ вода вхід в ОВ / '

    • Загальна кількість масла, що циркулює в ВК:

    т1 + т2 = ° М •

    • Зв'язок між температурами:

    ?вода вихід з ОМ =? вода вхід в ОВ; ? Повітря вихід з ОВ? Вода вихід з ОМ ^

    де? масло вхід в ОМ - температура масла на вході в ОМ або виході з

    КУ ° С; ? Масло вихід з ОМ - температура масла на виході з ОМ, ° С; ? смішити-

    ня - температура змішування двох потоків масла, ° С; ? Повітря вхід в ОВ - температура повітря на вході в ОВ або на виході з компресора, ° С;

    ?повітря вихід з ОВ - температура повітря на виході з Про ^ ° С;

    т1 - масова витрата масла, що йде в обхід охолоджувача, кг / с; т2 - масова витрата масла, охолоджується в охолоджувачі, кг / с; ті - масова витрата повітря, кг / с; смасло - питома теплоємність масла, Дж / кг • ° С; склепіння - питома теплоємність води, Дж / кг • ° С; своздух - питома теплоємність повітря, Дж / кг • ° С; GM - масова витрата масла, що циркулює в ВК, кг / с; Жвода - масова витрата води, що потребується на охолодження послідовно масла потім повітря, кг / с; А - недоохлажденіе повітря в охолоджувачі, ° С; ? Вода вихід в ОМ - температура води на виході з ОМ, ° С; ? Вода вихід з КУ - температура води на виході з КУ, ° С; ? Вода вхід в КУ - температура води на вході в КУ, ° С; ? Вода вхід в ОВ - температура води на вході в ОВ, ° С, з '- кількість теплоти, що відводиться маслом від робочого тіла в порожнинах стиснення, Вт [2]; # Хутро - потужність механічних втрат, Вт.

    У цій системі рівнянь невідомими є т1, т2,

    ?повітря вихід з ОВ ^> ?вода вхід в ОВ ^> ?вода вихід в ОМ ^> ?масло вихід з ОМ ^> ^ Вода: '

    При цьому питомі теплоємності теплоносіїв є функціями температур. Прийнятий в тепловому розрахунку МВК витрата масла повинен бути дорівнює отриманому витраті з похибкою не більше 5%. Гарячий теплоносій в конвективних охолоджувачах можна охолодити до температури холодного теплоносія на вході в охолоджувач плюс температура недоохлажденія. Приймаємо її рівною А = 5 ° С.

    Результати розрахунку наведені нижче.

    Тмасло, С ............................................... ........... 80

    Е Див кг / с ............................ 1,067

    ?масло вихід з ОМ, С .................... 60

    Жвода, кг / с ............................................. ........... 1,053

    ?вода вихід з ОМ, С ..................... 55

    ?повітря вихід з ОВ, С .................................... 60

    бмасло, кВт ........................... 44,032

    повітря, кВт ......... ................. 16,211

    Е Q, кВт ............................ 60,243

    Принципова схема КУ з МВК та послідовної подачею води (ОВ - ОМ) (див. Рис. 2).

    • Рівняння змішування потоків масла з лінії перепуску і з ОМ:

    Смасло (-? Масло вхід в ОМ) т1 ^ масло вхід в ОМ Смасло (? Масло вихід з ОМ) т2? Масло вихід з ОМ Смасло (-? Змішання? Змішання .

    • Рівняння теплового балансу для ОМ:

    зводу (? вода середнє) Жвода (? вода вихід з КУ -? вода вхід в ОМ) =

    = З (?) Т (? -?)

    масло V масло середнє / 2 V масло вхід в ОМ масло вихід з ОМ / '

    • Рівняння, що враховує теплоту, що відводиться маслом від ВК:

    Смасло (? Масло середнє) т2 (? Масло вхід в ОМ? Масло вихід з ОМ) = Ч ^ ^ хутро;

    • Рівняння теплового балансу для ОВ:

    теСмасло (? повітря середнє) (? повітря вхід в ОВ? повітря вихід з ОВ)

    = Ж • С (?) • (? -?)

    вода water V вода Середнє / V вода вихід з ОВ вода вхід в КУ / '

    • Загальна кількість масла, що циркулює в ВК:

    т1 + т2 = СМ .

    • Зв'язок між температурами:

    ?вода вихід з ОВ? вода вхід в ОМ; ? Вода вихід з ОВ =? Масло вихід з ОМ

    де? вода вхід в ОМ - температура води на вході ОМ, ° С.

    Число невідомих і метод вирішення відповідають попереднім розрахунком. Температура масла на викоде з ОВ не може бути рівною 70 ° С через наявність недоохлажденія гарячого теплоносія. Тому ОМ розраховуємо при температурах масла на викоде з ВК 75, 80 і 85 ° С. В даній схемі подачі води температуру води на викоде з ОВ приймаємо рівною 85 ° С з метою зменшення витрати води в ОВ, а отже, збільшення витрати в ОМ (для поліпшення процесу теплопередачі в ОМ). Результати розрахунку наведені в нижче.

    Тмасло, С ............................................... ........... 80

    Е Див, кг / с ............................ 1,067

    ?масло вихід з ОМ, С .................... 60

    Жвода, кг / с ............................ 1,052

    ?вода вихід з ов, С ..................... 55

    ?повітря вихід з ОВ, С .................................... 50

    Qмасло, кВт ........................... 44,032

    Qвоздух, кВт ......... ................. 16,211

    Е Q, кВт ............................ 60,243

    Принципова схема КУ з МВК та паралельної подачею води в ОМ і в ОВ (ОМ, ОВ) (див. Рис. 3)

    • Рівняння змішування потоків масла з лінії перепуску і з ОМ:

    Смасло Смасло вхід в ОМ) т1? Масло вхід в ОМ ^ Смасло (? Масло вихід з ОМ) m2? Масло вихід з ОМ Смасло (? Змішання) СМ? Змішання .

    • Рівняння, що враховує теплоту, що відводиться маслом від ВК:

    Смасло (-? Масло середнє) т2 (масло вхід в ОМ масло викод з ОМ) = ч '+

    • Рівняння теплового балансу для ОМ:

    Зводу ^ вода середнє

    ) Жвода1 (? Вода вихід з ОМ -? Вода вхід в ОМ) = Смасло (? Масло середнє) т2 (? Масло вхід в ОМ -? Масло вихід з ОМ) .

    • Загальна кількість масла, що циркулює в ВК:

    т1 + т2 = См .

    • Рівняння теплового балансу для ОВ:

    тсвоздух (? повітря середнє) (? повітря вхід в ОВ? повітря вихід з ОВ)

    = Ж 2 • с ^ ОВ -? КУ).

    вода 2 вода V вода середнє / V вода вихід з ОВ вода вхід в КУ /

    • Рівняння змішування потоків води з ОМ і ОВ:

    з (?) Ж? +

    вода V вода вихід з ОМ / вода1 вода вихід з ОМ + зводу (? вода вихід з ОВ) Wвода2? вода вихід з ОВ =

    = З (?) Ж? •

    вода V вода вихід з КУ / вода вода вихід з КУ '

    • Загальна кількість масла, що циркулює в ВК:

    Ж, + Ж "= Ж

    вода1 вода2 вода '

    де Жвода1 - витрата води в ОМ, кг / с; Жвода2 - витрата води в ОВ, кг / с; Жвода - загальна витрата води в обох охолоджувачах, кг / с.

    У цій системі рівнянь невідомими є т1, т2,

    ?вода вхід в ОВ,? масло вихід з ОМ, Жвода1 ^ вода ^ Wвода, Метод рішення відповід-

    ветствуют попередніми розрахунками. Результати розрахунку наведені нижче.

    Тмасло, С ............................................... ........... 80

    ? Див, кг / с ............................ 1,067

    ?масло вихід з ОМ, С .................... 60

    Жвода1, кг / с ............................................. ......... 0,61

    Жвода2, кг / с ............................................. ......... 0,111

    Жвода, кг / с ............................................. ......... 0,721

    ?вода вихід з ом, С ..................... 62,268

    ?вода вихід з ов, С .......................................... 80

    ?повітря двиход з ОВ, С .................................... 50

    бмасло, кВт ........................... 44,032

    Qвоздух, кВт ......... ................. 16,211

    ? Q, кВт ............................ 60,243

    Остаточний вибір схеми. Розрахунки трьох схем проведені при ідентичних умовах роботи КУ. Порівняння основних показників роботи наведено в табл. 1.

    З отриманих результатів видно, що найбільш ефективною схемою подачі води в теплообмінні апарати є схема з паралельної подачею води в ОМ і ОВ. При використанні даної схеми істотно знижується витрата охолоджуючої води за умови одного і того ж відведеного з теплообмінних апаратів кількості теплоти.

    Таблиця 1

    Показник Послідовна подача води ОМ-ОВ Послідовна подача води ОВ-ОМ Паралельна подача води в ОМ і ОВ

    Т ° С масло? ^ 80 80 80

    Е Див, кг / с 1,067 1,067 1,067

    1 масло вихід з ОМ, ^ 60 60 60

    ЖводаЬ кг / с 1,053 1,052 0,61

    ^ Вода2, кг / с - - 0,111

    Жвода, кг / с 1,053 1,052 0,721

    'Вода вихід з ОМ, ^ 55 65 62,268

    'Вода вихід з ОВ, ^ 65 55 80

    1 повітря вихід з ОВ; ^ 60 50 50

    бмасло, кВт 44,032 44,032 44,032

    Qвоздух, кВт 16,211 16,211 16,211

    Е Я, кВт 60,243 60,243 60,243

    Розрахунок розмірів теплообмінних апаратів. Як тепло-обмінних апаратів проектованої КУ будуть використовуватися теплообмінники пластинчасті-ребристого типу (ПРТ). До переваг апаратів даного типу можна віднести їх компактність, простоту конструкції, великий ресурс, відсутність регулярного обслуговування, малу масу і високу вібростійкість, що виділяє їх на тлі теплообмінників інших типів.

    Розрахунки теплообмінних апаратів будуть проведені для різних температур масла на вході в ПРТ з метою визначення оптимального режиму роботи КУ. Необхідно підібрати такі температуру і витрата масла на виході з ВК, які дозволять отримати конструкцію охолоджувача з мінімальними втратами по маслу і воді, а також мінімізувати габарити теплообмінного апарату. Температури масла на вході в ОМ: 80 ... 85 ° С. Температуру води на вході в КУ приймаємо 45 ° С, а на виході - 80 ° С.

    Алгоритм розрахунку пластинчато-ребристого охолоджувача.

    Алгоритм розрахунку пластинчато-ребристого охолоджувача.

    1. Визначаємо кількість теплоти, що віддається від гарячого теплоносія:

    О = с (г) • т2 • (г - г).

    масло V масло середнє / 2 V масло вхід в ох масло вихід з ох /

    2. Визначаємо витрати води і масла через теплообмінний апарат (див. П. 2.3.3).

    3. Розраховуємо середній логарифмічний напір.

    4. Вибираємо геометричні характеристики теплообмінника

    [2].

    5. Розраховуємо площі прохідних перетинів для охолоджувальної і охолоджуючої середовища.

    6. Розраховуємо площі поверхонь теплообміну для охолоджувальної і охолоджуючої середовища.

    7. Розраховуємо швидкості потоку середовищ.

    8. Визначаємо критерії подібності для теплового теплоносія.

    9. Визначаємо дійсні коефіцієнти тепловіддачі теплоносіїв.

    10. Знаходимо температуру стінки гстенкі.

    11. Знаходимо площа теплопередающей поверхні і порівнюємо її з розрахунковою, якщо різниця більше 5%, переходимо до пункту 4.

    12. Виконуємо розрахунок гідравлічних опорів проектованого теплообмінного апарату. В результаті розрахунку одержуємо втрати охолоджувальної і охолоджуючої середовищ в апараті.

    Результати розрахунку маслоохладителя в табл. 2

    Тиск уприскування масла в останню комірку має бути вище тиску в цьому осередку. Тому на виході з ОМ ми повинні мати тиск 0,4 МПа (тиск останнім осередку 0,361 МПа). У маслоотделителе масло знаходиться під тиском 0,55 МПа, т. Е. В охолоджувачі ми повинні мати втрати не більше Дрмасло = 1,5 атм. Все охолоджувачі задовольняють цій умові.

    Втрати тиску по воді визначають потужність, затрачену на привід водяного насоса. Потужність електродвигуна насоса, що перекачує воду:

    Таблиця 2

    Т, ° С масло 80 85

    г ° С масло вихід з ОМ '60 60

    Ом, кг / с 1,067 0.85

    ДТ ° С ^ лог '^ 3,254 5,006

    Е, м2 28,92 22,246

    Wвода, м / с 0,019 0,024

    ^ Вода !, м3 / с 3,217 | 10-4 3,065 | 10-4

    ГСТ, ° С 64,66 65,056

    авода, Вт / м 2 711,084 764,245

    амасло дейст, Вт / м2'К 287,578 291,042

    ^ Дейст, Вт / м 2 204,812 210,8

    ДPмасло, Па 17640 12830

    ДPвода, Па 2557 2412

    Результати розрахунку охолоджувача повітря:

    Т

    1 масло? ^........................

    г ° С 60

    'Повітря вихід з ПРО; ^..............

    ті, кг / с ............................................. ....... 0,402

    ДТлог, ° С .............................................. .... 1,322

    Е, м2 ............................................... ............. 15,572

    ^ Вода, м / с ............................................ .... 0,006

    Гвода2, м3 / с .......................................... 1,13 | 10 "

    ГСТ, ° С .............................................. ............ 64,192

    авода, Вт / м 2 .................................... 617,237

    авоздух, Вт / м 2 ................................ 179,841

    ^ Дейст, Вт / м 2 К .................................. 139,264

    Дрвоздух, Па .......................................... 4873

    Дрвода, Па ............................................ 843,6

    4

    при температурі 85 ° С

    N = 1,1

    (Ар) - V

    V г вода 'води

    ЕД насос ц

    1мех

    = 1 1- (2412 + 20000 + 843) -4,196-10-4 = п 299 Вт '0,95' '

    при температурі 80 ° С

    N = 11 -

    ЕД насос

    (Ар) -V

    вода води

    Ц

    хутро

    4

    = (2557 + 20000 + 843) .5,041.1У = 13,658 Вт.

    0,95

    За аналогією з сухими ВК втрати тиску на подолання гідравлічного опору трубопроводах компресорної установки приймаємо рівним 20 000 Па [1].

    Потужність, що витрачається на переміщення масла:

    N = з Рн - (АРмасло + 0,02Ратм) 'масло ^ М ,

    Р масло

    де РАТМ - атмосферний тиск, Па; рмасло - щільність масла, кг / м3.

    • при температур 85 ° С

    = 0,85.5,5 105 - (0л 283 + 0,02-1) -105 "54 Вт;

    масло 828,91

    • при температурі 80 ° С

    N =, .5,5-105 - (0,1764 + °, ° 2-1) -К) 5 ^ 682,7 Вт.

    масло 828,91

    Розрахунок показав, що переважно спроектувати КУ з МВК з температурою масла 85 ° С і ПРТ з розмірами Довжина х Висота х Ширина 250 мм х 95 мм х 400 мм.

    Висновок. Проведена робота показала, що при застосуванні водяного охолодження в КУ з МВК можливо повернути до 66% потужності для повторного використання. З огляду на, що в даний час відбувається заміни парку старих поршневих компресорів на нові, а велика їх частина - гвинтові компресори, рекуперація низькотемпературного тепла на МВК дасть суттєвий економічний ефект.

    ЛІТЕРАТУРА

    [1] Автономова І.В., Мазурін Е.Б., Братусь О.В. Розробка технологічної схеми компресорної устаноки з рекуперацією теплоти. Аналіз і підбір конструкції проміжного охолоджувача. Вісник МГТУ ім. Н.е. Баумана. Сер. «Машинобудування». Спец. випуск «Вакуумні і компресорні машини і пневмообладнання», 2011, с. 78-97.

    [2] Чічіндаев А.В. Оптимізація компактних пластинчато-ребристих теплообмінників. У 2 ч. Ч. 1. Теоретичні основи. Новосибірськ, Изд-во НГТУ, 2003 400 з.

    Стаття надійшла до редакції 31.05.2013

    Посилання на цю статтю просимо оформляти наступним чином: Автономова І.В., Авіленко К.В. Аналіз доцільності застосування рекуперації теплоти в компресорних установках з маслозаповнені гвинтовими компресорами. Інженерний журнал: наука та інновації, 2013, вип. 5. URL: http://engjournal.org.ua/catalog/machin/vacuum/668.html

    Автономова Інна Владиславівна народилася в 1938 р, закінчила МВТУ ім. Н.е. Баумана в 1961 р Канд. техн. наук, доцент кафедри «Вакуумна та компресорна техніка» МГТУ ім. Н.е. Баумана. Автор 4 книг, 13 авторських свідоцтв і винаходів, понад 60 наукових робіт в області вакуумної та компресорної техніки. e-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.

    Авіленко Кирило Володимирович - випускник кафедри «Вакуумна та компресорна техніка» МГТУ ім. Н.е. Баумана. Працює в галузі компресорної техніки. e-mail: Ця електронна адреса захищена від спам-ботів. Вам потрібно увімкнути JavaScript, щоб побачити її.


    Ключові слова: ПОТУЖНІСТЬ / Маслозаповнені ГВИНТОВИЙ КОМПРЕССОР / рекуперації теплоти / ТЕПЛООБМІННІ АПАРАТИ пластинчастих-ребристі ТИПУ / Коефіцієнт тепловіддачі / коефіцієнт теплопередачі / ВТРАТА ТИСКУ В охолоджувачі

    Завантажити оригінал статті:

    Завантажити