Пропонується метод розрахунку теплоенергетичних характеристик герметичного компресора з урахуванням циклічності роботи. Наводяться аналітичні залежності для розрахунку холодопродуктивності, споживаної потужності і витрати електроенергії. Бібліогр. 1 назв.

Анотація наукової статті з механіки і машинобудування, автор наукової роботи - Тропина Н. Н., Сухарніков А. В., Блатман Г. М., Льовкін В. В.


Область наук:

  • Механіка і машинобудування

  • Рік видавництва: 2007


    Журнал: Известия вищих навчальних закладів. Північно-Кавказький регіон. Технічні науки


    Наукова стаття на тему 'Аналітичний метод розрахунку теплоенергетичних характеристик компресора герметичного агрегату побутового холодильного приладу'

    Текст наукової роботи на тему «Аналітичний метод розрахунку теплоенергетичних характеристик компресора герметичного агрегату побутового холодильного приладу»

    ?закріплена. Тому радіус кільця визначає точку перегину нитки (рис. 4), яка, як правило, не збігається з точкою, що має у тах .

    0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,10

    0,104 0,208 0,312 0,416 0,520 0,624 0,728 0,832 0,936 1,042

    Мал. 4. Крива зміни аеродинамічної сили

    Напрямок вигину нитки на поверхні балона щодо його утворює визначається рухом бігунка. Повна довжина Ь нитки в балоні дорівнює

    5 (х = 1) .-

    Ь = | V1 + (Я5) 2 ^ ,

    0

    і практично відповідає довжині кривої зміни аеродинамічної сили на рис. 4, вираженої в безрозмірних одиницях.

    висновки

    1. Показано, що відцентрова, аеродинамічна сили, а також сила Коріоліса залежать від рівняння утворює балона. Запропоновано ці сили визначати в безрозмірних одиницях.

    2. Аналітично визначена просторова форма баллонірующей нитки, а також її довжина.

    література

    1. Barr A.E. A Descriptiv Account of Yern Tension and Ballon Shapes in Ring Spinning // J. of the textile Institute. 1958. № 2. P. 58 - 88.

    2. Ушаков Є.І., Ушакова Н.Л. Визначення адекватності двох рішень рівняння плоского балона в кольцепря-ження // Укр. наук.-техн. суспільства. М., 2003. № 6. С. 20-27.

    3. Каган В.М. Взаємодія нитки з робочими органами текстильних машин. М., 1984.

    4. Павлов Г.Г. Аеродинаміка технологічних процесів і обладнання текстильної промисловості. М., 1975.

    5. Мінаков А.П. Про форму балона і натягу нитки в крутильних машинах // Изв. Моск. текстильного інституту. 1929. Т. 2.

    точка перегину

    «

    t? 2 - ^ 3 л ю й К о \

    ю \

    і

    /

    /

    /

    Q

    Південно-Російський державний університет економіки і сервісу, м Шахти 10 листопада 2006 р.

    УДК 621.57 (075.8)

    АНАЛІТИЧНИЙ МЕТОД РОЗРАХУНКУ ТЕПЛОЕНЕРГЕТИЧНИХ ХАРАКТЕРИСТИК КОМПРЕСОРА герметичності агрегату ПОБУТОВОГО холодильного ПРИЛАДУ

    © 2007 г. М.М. Тропина, А.В. Сухарніков, Г.М. Блатман, В.В. Льовкін

    Розрахунок циклової роботи холодильного агрегату грунтується на наступних спрощують припущеннях: температура повітря в холодильній камері (в охолоджуваному об'єкті) ^ постійна; температури кипіння при пуску ^ і зупинці компресора / 2 задані; відома рівноважна температура кипіння / 0рв при сталому тепловому стані; відомі до ^ і випарника, його водяний еквівалент (В);

    температура металевих та інших частин випарника дорівнює температурі хладону; кількість рідкого хладону в випарнику незмінно; коливання температури конденсації не впливають на процеси в випарнику.

    Основними вихідними теплоенергетичними характеристиками герметичного компресора з вбудованим електродвигуном є холодопродуктивність, споживана потужність і питома холодопродуктивність. Результати випробувань десятків компресорів типу ХКВ показали, що їх холодопродуктивність може бути представлена ​​у вигляді

    0 0 = ае »або 0 0 = 10 а Г 0 в, (1)

    де а і в - константи; / 0 - температура кипіння робочого тіла, К; е - основа натурального логарифма.

    Залежність споживаної потужності від режиму роботи компресора носить лінійний характер

    ^ Е = с ^ - d, (2)

    де з і d - постійні.

    Похибка визначення холодопроізводітель-ності і споживаної потужності (з виразів (1) і (2)) не перевищує 2%.

    Мінімальна температура кипіння визначається з рівняння теплового балансу випарника

    (4б - t0min) "Gаi q0 і 1" ^ Gicidt0 ~ Bdt0-.

    (3)

    де Ga - продуктивність компресора в конкретному режимі, кг / с.

    . ) Рt про - G аiq 0і1

    0 min

    (F),

    Але ще до того, коли температура кипіння досягне заданого нижньої межі Т2 > Т ^ щ, компресор буде зупинений двохпозиційним регулятором (терморегулятором). При цьому

    t0

    G а, q З

    10а

    Величина часу роботи

    d _ В

    d т р =-

    г dt 0

    (KFі) р [ 'про - р - Gaq 0і1

    де В - водяний еквівалент випарника.

    Загальну тривалість робочої частини циклу (час роботи компресора) можна знайти після інтегрування

    В

    Дт р =

    (F) рtоб - (kFu) РЬ

    Gaq 0і1

    10а

    "(T 2 - ti).

    - Gaq 0

    Кількість холоду, створюваного побутових холодильних приладом за цикл, знаходимо також після інтегрування:

    = 10 2 -

    Залежність температури кипіння від часу роботи компресора можна знайти з рівняння [1].

    -т / г

    '0 р = 10шт + е Р (t 2 - t \),

    де Тр - постійна часу в робочу частину циклу;

    t0 =

    В

    р) р + а

    де а - постійна.

    Тривалість неробочої частини циклу визначаємо з рівняння теплового балансу випарника. За час d т нр приплив тепла до випарника

    dQнр = ^ нр ( 'про -' 0) dтнр. (4)

    Твір коефіцієнта теплопередачі випарника k на площу теплопередающей поверхні F під час робочої і неробочої частини циклу зазвичай має різні значення.

    Тепло dQнр витрачається на підвищення температури холодильного агента і температури металу випарника dQ ін = 0. Звідси

    У dt 0 d т і. = - 0-.

    45 ^) нр ( 'про -' 0)

    У неробочий частині циклу температура кипіння прагне до граничного значення, рівного температурі об'єкта Тоб. Але при заданому верхній межі Т \ < Тоб компресор знову буде включений терморегулятором.

    Залежність температури кипіння від часу в неробочій частині циклу знаходимо з рівняння (4); після інтегрування

    10 нр = t про - 6

    -т | Т н

    (Tоб - 10):

    (5)

    де 'нр - постійна часу в неробочу частину циклу,' нр = В / (^) нр .

    Тривалість неробочої частини циклу, при якій температура кипіння підвищується від Т2 до Т \, з рівняння (4)

    ДТ 45 = (kF-і)

    .in

    t об - 11

    і / нр

    Це рівняння отримано в припущенні, що температура холодильного агента підвищується у всьому інтервалі температур від '2 до' 1 тільки за рахунок тепло-припливу від охолоджуваного об'єкта. Але після зупинки компресора в результаті припливу рідини температура кипіння зростає, потім деякий час залишається майже постійної (поки не підвищиться температура металу випарника) і після цього починає повільно підніматися за рахунок тепла, що відводиться від охолоджуваного об'єкта.

    В цьому випадку слід розрізняти температуру Т2, при якій компресор зупиняється за рахунок відведення тепла з камери. Рівняння (5) для цього випадку можна записати у вигляді

    ДТ (kF)

    нр

    .in

    tоб - t1

    Перебіг процесів в неробочій частині циклу змінюється і в разі відтавання інею після кожної зупинки. Тривалість кожного циклу зростає на час танення інею.

    Характеристики циклу легко визначити з попереднього.

    Середня холодопродуктивність, тобто кількість тепла, що відводиться в одиницю часу від охолоджуваного об'єкта,

    Q

    Ат р + Ат нр

    де Д т р - час роботи холодильного агрегату; Д т нр-час простою.

    Вона повинна бути дорівнює теплової навантаженні установки 0.

    Коефіцієнт робочого часу компресора

    * = Ат, Дт р + Ат нр

    де Д т-час циклу.

    Зі збільшенням теплового навантаження 0 коефіцієнт робочого часу зростає. В установках з двома компресорами при цьому настає такий момент, коли продуктивність одного компресора стає рівною тепловим навантаженням випарника, температура? Отп, що входить в рівняння (3), досягає значення? 2, і компресор перестає працювати циклічно.

    При подальшому збільшенні навантаження температура кипіння буде зростати і відповідно збільшиться продуктивність компресора. Коли температура досягне верхнього заданого межі, буде пущений в хід другий компресор.

    Загальний витрата електроенергії за цикл т 2

    АWе = | шт р .

    Інтегруючи так само, як при визначенні AQ, най-

    дем

    AW3 = J (Ст0 - d) dТР; AW3 = (Ст0 - d) (т 2 -т 1).

    Середня споживана потужність

    AN е

    N = -е-

    СР Ат p + Ат ір

    Холодильний коефіцієнт циклу

    е ср = Q 0ср / N ср;

    10 fl b

    8 ср =

    Ga4 З

    10 '

    (Т 2 -Т l).

    (СТ 0 - d) (Т 2 Т l)

    література

    1. Якобсон В.Б. Малі холодильні машини. М., 1977.

    Південно-Російський державний університет економіки і сервісу, м Шахти 10 листопада 2006 р.

    УДК 687.023

    ВПЛИВ МЕХАНІЧНОЇ ВНЕСЕННЯ ЗМІН ДО НА FILL POWER курячі ПЕРА

    © 2007 г. І.Ю. Брінк, Т.Н. Сопрікіна, Ю.Є. Чортів

    До найважливіших фізико-механічними властивостями пера відносяться його довжина і маса, пружність, щільність, теплозахисні властивості, опір до звалювання, водовідштовхувальна здатність і щільність. Куряче перо має більш грубий ламкий стрижень, характеризується малою пружністю і меншою легкістю в порівнянні з гусячим і качиним пером [1].

    Відповідно до Держстандарту [2], вироби виробляють: пухові, напівпухові і перові; мішки спальні і вироби 3-ї групи - пухові. При цьому куряче перо знаходить застосування в постільній білизні і не рекомендується для виготовлення верхнього одягу і декоративних виробів. Куряче перо використовується в суміші з пером водоплавної птиці тільки в пір'яних виробах другої категорії, а як самостійний наповнювач тільки у виробах третьої категорії.

    У зв'язку зі зменшенням поголів'я водоплавної птиці постає питання про широке використання курячого пір'я в якості утеплювача і наповнювача в одязі, ковдрах, спальних мішках низького і середньо-

    го цінового рівня. При цьому доцільно поліпшити його якісні характеристики.

    Для оцінки якості перо-пухової сировини виробники країн Західної Європи і США використовують Європейський Стандарт Якості DIN EN 12934 European Standard. Обов'язковою є використання показника «FILL POWER» (F.P.), що в перекладі означає «наповнюваність». FILL POWER характеризує пружність матеріалу, його здатність відновлювати в тій чи іншій мірі обсяг і форму після прикладеної до нього деформуючого зусилля.

    Для підвищення якості курячого пера знайшли застосування механічна і хімічна модифікації.

    Сутність хімічної модифікації полягає в з'єднання пера поширюється на текстильні волокна за допомогою адгезиву. Для цього використовують натуральні волокна (бавовна, пенька, шерсть, шовк). Як адгезиву для з'єднання в точках перетину пір'я і натуральних волокон застосовують природну смолу, поліуретан, поліакрілат, поліетілацетат, поліхлорвініл, акрилову емульсію.


    Завантажити оригінал статті:

    Завантажити