Представлений метод очищення попутного нафтового газу на основі абсорбції. В якості абсорбенту розглянуто моноетаноламін (МЕА). З використанням характерних даних по нафтовидобувним свердловинах Південних районів Росії розроблена установка по очищенню попутного нафтового газу (ПНГ) від сірководню. Витягнутий сірководень може бути використаний для отримання елементної сірки. Об'єктом розробки є установка для очищення попутного нафтового газу від сероводорода.Целью роботи була розробка абсорбера для очищення попутного газу від сірководню регенерованим водним розчином МЕА. Робота спрямована на зниження забруднення навколишнього середовища при використанні попутного нафтового газу в якості енергоносітеля.Іспользовалась тарілчаста модель абсорбера. У такій конструкції рідина надходить на верхню тарілку, рухається горизонтально уздовж тарілок, від переливу з вищерозміщеної до переливу на нижележащую, і виходить через нижню частину абсорбера.Предложен варіант установки з очищення ПНГ від сірководню з подальшим отриманням елементної сірки процесом Клауса, для вирішення цього завдання шляхом використання ПНГ в якості газу промислового та комунально-побутового призначення. Зроблено повний розрахунок процесу двухкомпонентной абсорбції, розрахунок конструкції тарілчастого абсорбера, зокрема, визначення товщини стінки обичайки, підбір штуцерів, розрахунок фундаментних болтів з урахуванням вітрового навантаження на абсорбційну колону, наведено обґрунтування вибору даного типу апарату, повний розрахунок процесу десорбціі.Поступая в десорбер, абсорбент зазнає одноразове випаровування з утворенням рідкої і парової фази. Молярна частка відгону вихідного абсорбенту, а також склади фаз розраховується за допомогою методу Трегубова.

Анотація наукової статті з енергетики та раціонального природокористування, автор наукової роботи - головастих С.В., Александрова Д.М.


Absorption-based Mono-ethanolamine Treatment of Associated Petroleum Gas. Part 1

The paper presents an absorption-based method to treat associated petroleum gas (APG) using the mono-ethanolamine (MEA) as an absorbent. Involving oiler's specific data in the southern regions of Russia, an APG treating unit has been developed to take out hydrogen sulfide. The extracted hydrogen sulfide can be used to obtain elemental sulfur. The development object is a treating APG unit.The work objective was to develop an absorber for APG treating to take out hydrogen sulfide by means of regenerated MEA aqueous solution. The work was aimed at reducing environmental pollution when using associated petroleum gas as an energy utility.A plate-shaped absorber model was used. In this design, the liquid enters the upper plate, moves horizontally along the plates, from the overflow from the overlying one towards the overflow to the underlying one, and outlets through the lower part of the absorber.The paper offers an option of the unit for APG treating for removing hydrogen sulfide with the elemental sulfur further produced by the Claus process to solve this problem through using APG as an industrial and domestic gas.The work has involved a complete calculation of the two-component absorption process, a design calculation of the plate-shaped absorber, in particular, determination of the cowl wall thickness, a fitting selection, a calculation of the foundation bolts taking into account the wind load on the absorption column, a rationale for the option chosen, and a calculation of the complete desorption process.In entering the desorber, the absorbent undergoes a single liquid and vapour phase evaporation. To calculate a mole fraction of the stripping initial absorbent, as well as phase compositions, is used a Tregubov method.


Область наук:
  • Енергетика і раціональне природокористування
  • Рік видавництва: 2019
    Журнал: Машинобудування і комп'ютерні технології

    Наукова стаття на тему 'абсорбційної ОЧИЩЕННЯ попутного нафтового газу ВІД СІРКОВОДНЮ ЗА ДОПОМОГОЮ моноетаноламіна. ЧАСТИНА 1'

    Текст наукової роботи на тему «абсорбційна ОЧИЩЕННЯ попутного нафтового газу ВІД СІРКОВОДНЮ ЗА ДОПОМОГОЮ моноетаноламіна. ЧАСТИНА 1"

    ?Машинобудування U комп'ютерні технології

    Мережеве наукове видання

    http://www.technomagelpub.org.ua ISSN 2587-9278

    Посилання на цю статтю:

    // Машинобудування і комп'ютерні технології. 2019. № 05. С. 1-10.

    Б01: 10.24108 / 0519.0001498

    Представлена ​​в редакцію: 21.04.2019

    © Александрова Д.М., головастих С.В.

    УДК 66.081.2

    Абсорбційна очистка попутного нафтового газу від сірководню за допомогою моноетаноламіна. Частина 1

    Александрова Д.М. головастих С.В.

    da sha дшиаеп ff mail чи 1МГТУ ім. Н.е. Баумана, Москва, Росія

    Представлений метод очищення попутного нафтового газу на основі абсорбції. В якості абсорбенту розглянуто моноетаноламін (МЕА). З використанням характерних даних по нафтовидобувним свердловинах Південних районів Росії розроблена установка по очищенню попутного нафтового газу (ПНГ) від сірководню. Витягнутий сірководень може бути використаний для отримання елементної сірки. Об'єктом розробки є установка для очищення попутного нафтового газу від сірководню. Метою роботи була розробка абсорбера для очищення попутного газу від сірководню регенерованим водним розчином МЕА. Робота спрямована на зниження забруднення навколишнього середовища при використанні попутного нафтового газу як енергоносія.

    Ключові слова: нафтовий газ, абсорбція, Аміновен очищення, моноетаноламін (МЕА)

    1. Введення

    В даний час в нафтогазовому комплексі як ніколи актуальним є питання раціонального використання видобутого попутного нафтового газу (ПНГ). Для попередження забруднення атмосфери викидами шкідливих речовин і скорочення емісії парникових газів, що виникають при спалюванні попутного нафтового газу, Уряд РФ затвердив більш серйозні обмеження за обсягом спалювання ПНГ на факельних установках і збільшив розміри штрафів на випадок, якщо необхідні показники будуть перевищені [1]. У ряді регіонів Росії і СНД спостерігаються відносно невеликі обсяги виробництва попутного нафтового газу при сепарації сірчистої нафти деяких родовищ, в яких ПНГ відрізняється високим (до 7% мас.) Вмістом сірководню, при цьому сепарація відбувається з низьким надлишковим тиском. З цих причин, а також через слабо розвиненою газотранспортної системи і відсутністю потужностей з переробки використовувати цей цінний ресурс в якості сировини нафтохімії і нафтопереробки сильно важко. Цілий ряд родовищ Республіки Татарстан, Уд-

    Мурті, Комі, Оренбурзької, Пермської та інших областей законсервовані, мають обмежену видобуток, або як і раніше утилізують ПНГ спалюванням на факелах, завдаючи істотної шкоди навколишній середовищі токсичними викидами сірчистих сполук, оскільки не існує надійної технології промислової сіркоочистки попутного нафтового газу.

    Застосування ПНГ порівняно малих родовищ сірчистої нафти для виробництва електричної та теплової енергії на газопоршневих або турбінних локальних станціях є перспективним напрямком його промислового використання. Але присутність сірководню в складі попутного газу не дозволяє застосовувати його в якості паливного для значної кількості установок і сильно зменшує ресурс роботи печей підігріву нафти і парових котлів. Інші варіанти утилізації ПНГ описані в [2, 3]. Частка палива, що спалюється ПНГ має до всього іншого географічну нерівномірність -якщо на південних родовищах Росії вже вдалося досягти нормативного рівня утилізації, також ситуація поліпшується в Тюменській області та на Уралі, то в Сибірському федеральному окрузі, де активно розвиваються, розробляються нові родовища, спалюється до 40% ПНГ [4]. Тому проблема утилізації ПНГ до цих пір залишається гострою, незважаючи на те, що є перспективи використання газу в різних сферах промисловості і енергетики.

    В роботі [5] проведено аналіз утилізації попутного нафтового газу. Показано, що спалювання попутного нафтового газу в факельних уста-новки призводить до негативних процесів впливу на екосистему. Вивчено можливість його збереження шляхом зворотного закачування в надра для видобутку і переробки в майбутньому, використання для генерації електричної і теплової енергії, переробка в паливо або сировину для хімічної промисловості. В роботі [6] Розглянуто можливість застосування попутних нафтових газів з високим вмістом важких відрядив в якості палива в когенерації-ційних газотурбінних установках. В роботі [7] Вивчено питання підготовки попутного нафтового газу перед подачею на компресорну станцію на промисловому трубопроводі і після проходження компресорної станції на промисловому трубопроводі.

    Метод фізичної адсорбції дозволяє спільно з сірководнем і діоксидом вуглецю витягувати оксисульфід вуглецю, сірковуглець і Меркаптани, що нехарактерно для хемо-сорбційних способів. Внаслідок чого в деяких випадках (коли не потрібно тонке очищення газу або при високих парціальних тисках кислих компонентів) використання фізичних абсорбентів, які, до всього іншого, відрізняються істотно нижчими витратами на регенерацію в порівнянні з хімічними, економічніше.

    У світовій практиці перше місце в сфері видалення з вуглеводневого газу кислих компонентів займають процеси амінової очищення. Вони використовуються для очищення природного газу вже кілька десятиліть, однак і на сьогоднішній день займають провідну позицію - приблизно 70% від загального числа установок [8]. Завдяки водних розчинів етаноламінів газ можна очистити від сірководню (H2S), діоксиду вуглецю (CO2), в деякій мірі від тиолов (RSH) та інших сполук сірки (COS, CS2). У вітчизняному-

    жавної практиці в якості амінових абсорбентів для очищення газів від кислих компонентів переважно використовуються МЕА, ДЕА і МДЕА [9].

    В якості абсорбенту запропонований розчин моноетаноламіна, що відрізняється високою абсорбційної здатністю і стабільністю. Він має низьку вартість і доступний, на відміну від розчину Метилдіетаноламін; до того ж не має чіткої методики розрахунку процесів абсорбції та десорбції з розчином МДЕА або змішаними абсорбентами. Оптимальна концентрація була встановлена ​​рівної 15-30% мас.

    Метою роботи була розробка абсорбера для очищення попутного газу від сірководню регенерованим водним розчином моноетаноламіна (МЕА). Робота спрямована на зниження забруднення навколишнього середовища при використанні попутного нафтового газу як енергоносія.

    2. Метод абсорбції

    Використовувалася тарілчаста модель абсорбера. У такій конструкції рідина надходить на верхню тарілку, рухається горизонтально уздовж тарілок, від переливу з вищерозміщеної до переливу на нижележащую, і виходить через нижню частину абсорбера. Розташування пристроїв переливу забезпечує взаємопротилежний протягом рідини на сусідніх по висоті апарату тарілках. Рівень рідини зазвичай трохи вище верхнього обріза зливного порога. Газ не пропускається через перелив завдяки тому, що нижня частина переливного пристрою спущена під рівень рідини - утворюється так званий гідравлічний затвор. Щоб уникнути попадання рідини в газові патрубки необхідно щоб їх верхня кромка височіла над рівнем рідини на тарілці. Газ, виходячи з під ковпачків, барботують через шар рідини, утворюючи в ній піну, в якій відбуваються основні процеси масо-і теплопереносу. Шліцеві тарілки здатні працювати при змінних навантаженнях по газу і рідини [10]. Однак, для них характерно істотне гідравлічний опір, невелика гранично допустима швидкість газу, вони металлоемкие, мають складну конструкцію.

    В пінному режимі на тарілці утворюється малостійка газожидкостная система -пена, яка розпадається відразу ж після переривання подачі газу. Він виникає зі збільшенням швидкості газу, при цьому виходять з отворів і прорізів бульбашки укрупнюються в струмені, які руйнуються через опір барботажного шару з виникненням великого числа дрібних бульбашок. Поверхня контакту фаз в даному режимі найбільша: вона включається в себе поверхню бульбашок, струменів газу і крапель рідини над газожидкостной системою, тому він є самим раціональним режимом роботи тарілчастих абсорберів.

    При подальшому збільшенні швидкості газу газові струмені не руйнуються, виходячи з газорідинного шару, їх довжина збільшується, і вони створюють велику кількість бризок внаслідок загибелі бульбашок. Поверхня контакту фаз вже менше (в порівнянні з пінним режимом).

    3. Розрахункова частина

    Нижче представлені приклади розрахунків абсорбера з урахуванням хімічних і теплових процесів.

    3.1. хімічні процеси

    Процеси тепло - і масообміну в тарілчастих апаратах проводяться при надмірному тиску до 2,5 МПа [11]. Приймаємо тиск в колоннер = 2,5 МПа. Температура попутного газу, що надходить в абсорбер, становить і = 30 ° С. температура регенерує-

    а

    ванного водного розчину МЕА дорівнює 4 = 32 ° С. Витрата попутного газу Ус = 125 000 м / год. Розрахунок проводиться за умови використання 15% -ого водного розчину МЕА, оскільки він широко використовується в промисловості. Склад попутного газу представлений в табл.1.

    Таблиця 1. Склад неочищеного попутного газу

    Компонент Вміст у сировині, у \,% (об.) Кількість, Уа

    СН4 69,4 86750

    С2Н6 10 12500

    С3Н8 10 12500

    С4Н10 5 6250

    С5Н12 5 6250

    0,4 500

    СО2 0,1 125

    М2 0,1 125

    У воді в істотному кількості розчиняються метан і етан, і при складанні матеріального балансу це необхідно враховувати. У табл.2 представлені розрахунки за складом і очищеного газу відповідно. Приймемо кінцевий вміст діоксиду вуглецю 0,007% (об.) [12] і кінцевий вміст сірководню 0.000013% (об.).

    Матеріальний баланс абсорбційної колони наведено в табл. 3.

    3.2. Тепловий баланс апарату

    Тепловий баланс складають для встановлення температури насиченого розчину МЕА, який залишає абсорбер.

    Рівняння теплового балансу:

    0тс + <2лг + О = О + 0лн, де О - кількість теплоти потоку вихідного газу, кВт;

    Про - кількість теплоти потоку регенерованого водного розчину МЕА, кВт;

    Про - кількість теплоти, яке утворюється при абсорбції компонентів, кВт;

    Про - кількість теплоти потоку очищеного газу, кВт;

    Про - кількість теплоти потоку насиченого водного розчину МЕА, кВт.

    Ком-т Мол. маса, М, Кількість V Зміст У ' "V Кількість а _ МУ> 1 22.4 кг / год Зміст У _ У М,

    У * блискавка. частки У'у \ М \ масс.долі

    СН4 16 86749,2 0,6975 11,16 61963,7 0,4437

    С2Н6 30 12498,9 0,1004 3,01 16739,6 0,1196

    С3Н8 44 12500 0,1005 4,42 24553,6 0,1757

    С4Н10 58 6250 0,0503 2,92 16183 0,1161

    С5Н12 72 6250 0,0503 3,62 20089 0,1439

    H2S 34 0,0065 0,000000052 0,0000017 0,0098 0,00000007

    СО2 44 0,875 0,000007 0,000308 1,7 0,0000122

    28 125 0,001 0,028 156 0,0011

    Таблиця 3. Матеріальний баланс абсорбера

    Потік в абсорбер Кількість, кг / год Потік з абсорбера Кількість, кг / год

    Неочищений газ V 140 692 Очищений газ 139 686,6

    Регенерований розчин МЕА, Ар 37 924 Насичений розчин МЕА Лн 38 929,4

    Е 178 616 Е 178 616

    Формула для розрахунку ентальпії ідеального газу, кДж / кг:

    ^ Ч 2 ^ ч3

    т ^ (т ^ "Т ^ _ 100

    Н, (0) = А • - + В1 + С-Г! + В -

    100 ^ 100) ^ 100) т

    де А, В, С, Б - коефіцієнти для кожного газу [10], T - температура, К.

    Розрахунок ентальпії а також псевдокрітіческіх параметрів і фактора ацентрічності для очищеного газу наведено в табл. 4.

    Таблиця 4. Розрахунок величин для визначення ентальпії очищеного газу

    Ком-т Содер. у мас. частки Я<0) 1 у н<0) 1 Содер. у блискавка. частки ^ Кр1 УСГ МПа ТКр1 УС1 'До «УСГ

    СН4 0,4437 626 277,756 0,6975 3,2096 132,81 0,00725

    С2Н6 0,1196 424,6 50,782 0,1004 0,4894 30,665 0,0099

    С3Н8 0,1757 370,2 65,04 0,1005 0,4269 37,167 0,0153

    С4Н10 0,1161 372,75 43,239 0,0503 0,1909 21,385 0,0101

    С5Н12 0,1439 364,98 52,52 0,0503 0,166 23,651 0,01277

    H2S 7-10-8 4271,9 0,0003 5,2-10-8 4,68-10-7 1,94-10-5 5,2-10-9

    СО2 1,22 ^ 10-5 220,65 0,00269 0,000007 5,16 ^ 10-5 0,00213 1,61710-6

    N2 0,0011 307,7 0,33 0,001 0,00346 0,126 0,00004

    Е 1,00012-1 489,67 ^ 1 4,486 245,81 0,05536

    Кількість теплоти в одиницю часу при абсорбції кислих компонентів в 15% -му розчині МЕА, нехтуючи теплотою, що виділяється при абсорбції несуттєвого кількості метану і етану, розраховується за формулою:

    Яа = | Ча

    де qa - теплота хемосорбції Н2Б і С02, кДж / кг.

    I а

    г = 1

    г = 2

    Ча = Е Г • X

    де т \ - теплота хемосорбції 1-го компонента, кДж / кг; х \ - частка компонента в суміші кислих компонентів. Теплота хемосорбції Н2Б і С02 відповідно [12] 1918 кДж / кг. Розрахунок qa представлений в табл.5.

    Таблиця 5. Розрахунок теплоти хемосорбції Н2Б і С02

    Компонент Поглинене кількість кг / год Зміст Теплота хемосорбції, кДж / кг

    г Х = 1 ^ 'масс.долі Л Г х1

    758,99 0,7565 1905 1441

    СО2 244,3 0,2435 1918 467

    Е 1003,29 +1908

    4. Геометричні параметри абсорбера

    Діаметр колонного апарату визначимо за такою формулою [13]:

    1800-Ь

    -+

    п = і

    (Ко - З + 35) - 36.00- З

    у1Рг - (Рж ~ Рг)

    К0 - С + 35

    де Ь - витрата насиченого абсорбенту, кг / с, G - витрата газу, що очищається, кг / с.

    Витрата абсорбенту відповідає 10,81 кг / с. Витрата вихідного попутного газу 39,08 кг / с. Приймаємо найближчий стандартний діаметр Ба = 2800 мм

    Висота абсорбера складається з висоти верхньої частини Л1, висоти тарельчатой ​​частини апарату Нт і висоти нижньої частини к2.

    Нр = К + Нт +? 2

    З конструктивних міркувань приймемо к1 = 2,2 м, к2 = 2,6 м. В результаті середній коефіцієнт вилучення на тарілках:

    ф = 0,532.

    Число теоретичних тарілок N = 6.55. Число робочих тарілок N = 8. Висота тарельчатой ​​частини при Іт = 0,6 м дорівнює 4,2 м. Робоча висота абсорбера 9 м. Таким чином, загальна висота апарату виходить рівної 12,061 м.

    висновок

    Запропоновано варіант установки з очищення ПНГ від сірководню з подальшим отриманням елементної сірки процесом Клауса, для вирішення цього завдання шляхом використання ПНГ в якості газу промислового та комунально-побутового призначення. Зроблено повний розрахунок процесу двухкомпонентной абсорбції, розрахунок конструкції тарілчастого абсорбера, зокрема, визначення товщини стінки обичайки, підбір штуцерів, розрахунок фундаментних болтів з урахуванням вітрового навантаження на абсорбційну колону, наведено обґрунтування вибору даного типу апарату, повний розрахунок процесу десорбції.

    Список літератури

    1. Про внесення змін до Положення про особливості обчислення плати за негативний вплив на навколишнє середовище при викидах в атмосферне повітря забруднюючих речовин, що утворюються при спалюванні на факельних установках і (або) розсіюванні попутного нафтового газу: постанова Уряду РФ від 28.12.2017 № 1676 / / Відомості Верховної РФ. 2018. № 2. Ст. 423.

    2. Інноваційні технології переробки і використання попутного нафтового газу: Зб. матеріалів / За заг. ред. В.М. Бузника. М .: Изд. Ради Федерації, 2010. 174 с.

    3. Шурупів С.В. До питання утилізації попутного нафтового газу // газохімії. 2008. № [1]. С. 42-44.

    4. Кудіяров С. Час гасити факели Режим доступу: https://www.sibur.org.ua/press-се^ег/риЬНсайо^/Угетуа^ккГакеЫЬш! (Дата звернення 02.03.2018).

    5. Картамишева Е.С., Іванченко Д.С. Попутний нафтовий газ і проблема його утилізації // Молодий вчений. 2017. № 25 (159). С. 120-124.

    6. Тумаш Р. З., Бодров Н. Г. Когенераційна газотурбінна установка на попутних нафтових газах з високим вмістом важких вуглеводнів // Вісник МГТУ ім. Н.е. Баумана. Сер. Машинобудування. 2012. Спец. вип. № S7. С. 155-165.

    7. Барикіна Е.С., Иншакова А.С. Утилізація попутного нафтового газу // політехн. молодіжний журнал. 2016. № 5 (5). С. 10. Б01: 10.18698 / 2541-8009-2016-5-42

    8. Технологія переробки природного газу і конденсату: Довідник: У 2 ч. / Под ред. В.І. Мурина і ін. Ч. 1. М .: Недра, 2002. 517 с.

    9. Набоков С. В., Петкіна Н. П. Абсорбенти для очищення газів від Н2S і СО2: досвід і перспективи застосування етаноламінів на газопереробних заводах ВАТ «Газпром» // Вести газової науки. 2015. №. 1 (21). С. 3-8.

    10. Дитнерскій Ю.І. Процеси і апарати хімічної технології: навч .: в 2-х ч. Ч. 2: Масообмінні процеси і апарати. М .: Хімія, 1995. 368 с.

    11. Тімонін А.С. Основи конструювання і розрахунку хіміко-технологічного та природоохоронного устаткування: Довідник: навч. посібник. У 3-х т. 2-е изд. Т. 2. Калуга: Изд-во Н. Бочкаревой, 2002. 1026 з.

    12. Кузнецов А.А., Судаков Є.М. Розрахунки основних процесів і апаратів переробки вуглеводневих газів: Довідковий посібник. М .: Хімія, 1983. 224 с.

    13. Розрахунки основних процесів і апаратів нафтопереробки: Довідник / Г.Г. Рабинович та ін .; під ред. Е.Н. Судакова. 3-е изд. М .: Хімія, 1979. 568 с.

    Mechanical Engineering & Computer Science

    Mechanical Engineering and Computer Science, 2019, no. 05, pp. 1-10.

    DOI: 10.24108 / 0519.0001498

    Received: 21.04.2019

    Electronic journal

    http://www.technomagelpub.org.ua ISSN 2587-9278 © D.M. Alexandrova, S.V. Golovastov

    Absorption-based Mono-ethanolamine Treatment of Associated Petroleum Gas. Part 1

    D.M. Alexandrova1 '*, S.V. Golovastov1 da&hajnuacien ^ maiiju

    : Bauman Moscow State Technical University, Moscow, Russia

    Keywords: associated petroleum gas, absorption, monoethanolamine (MEA), refining

    The paper presents an absorption-based method to treat associated petroleum gas (APG) using the mono-ethanolamine (MEA) as an absorbent. Involving oiler's specific data in the southern regions of Russia, an APG treating unit has been developed to take out hydrogen sulfide. The extracted hydrogen sulfide can be used to obtain elemental sulfur. The development object is a treating APG unit.

    The work objective was to develop an absorber for APG treating to take out hydrogen sulfide by means of regenerated MEA aqueous solution. The work was aimed at reducing environmental pollution when using associated petroleum gas as an energy utility.

    A plate-shaped absorber model was used. In this design, the liquid enters the upper plate, moves horizontally along the plates, from the overflow from the overlying one towards the overflow to the underlying one, and outlets through the lower part of the absorber.

    The paper offers an option of the unit for APG treating for removing hydrogen sulfide with the elemental sulfur further produced by the Claus process to solve this problem through using APG as an industrial and domestic gas.

    The work has involved a complete calculation of the two-component absorption process, a design calculation of the plate-shaped absorber, in particular, determination of the cowl wall thickness, a fitting selection, a calculation of the foundation bolts taking into account the wind load on the absorption column, a rationale for the option chosen, and a calculation of the complete desorption process.

    In entering the desorber, the absorbent undergoes a single liquid and vapour phase evaporation. To calculate a mole fraction of the stripping initial absorbent, as well as phase compositions, is used a Tregubov method.

    References

    1. About modification of Regulations on features of calculation of the payment for negative impact on environment at emissions in atmospheric air of the polluting substances formed at

    burning on flare installations and (or) dispersion of associated oil gas: RF Government Decree of 28th December 2017 № 1676. Sobranie zakonodatel'stva RF [Meeting of the legislation of the Russian Federation], 2018, no. 2, article 423 (in Russian).

    2. Innovatsionnye tekhnologii pererabotki i ispol'zovaniia poputnogo neftianogo gaza [Innovative technologies for processing and use of associated petroleum gas: Collected materials] / Ed. by V.M. Buznik. Moscow, 2010. 174 p. (In Russian).

    3. Shurupov S.V. On the issue of associated petroleum gas utilization. Gazokhimiia [Gasochemistry], 2008, no. [1], pp. 42-44 (in Russian).

    4. Kudiiarov S. Vremia tushit'fakely [Time to extinguish torches]. Available at: https://www.sibur.org.ua/press-center/publications/Vremyatushitfakely/html, accessed 02.03.2018 (in Russian).

    5. Kartamysheva E.S., Ivanchenko D.S. Associated petroleum gas and the problem of its utilization. Molodoj uchenyj [Young Scientist] 2017, no. 25 (159), pp. 120-124 (in Russian).

    6. Tumashev R.Z., Bodrov N. G. Cogeneration gas-turbine plant running on oil-well gas with heavy hydrocarbons high content. Vestnik MGTU im. N.E. Bauman. Mashinostroenie [Herald of the BMSTU. Mechanical Engineering], 2012 spec. iss. no. S7, pp. 155-165 (in Russian).

    7. Barykina E.S., Inshakova A.S. Utilization of casing-head gas. Politekhnicheskij molodezhnyj zhurnal [Polytechnical Student J.], 2016, no. 5 (5), pp. 10. DOI: 10.18698 / 2541-8009-20165-42 (in Russian)

    8. Tekhnologiia pererabotki prirodnogo gaza i kondensata [Technology for processing natural gas and condensate]: A handbook: in 2 parts. / Ed. by V.I. Murin a.o. Pt. 1. Moscow: Nedra Publ., 2002. 517 p. (In Russian).

    9. Nabokov S.V., Petkina N.P. Absorbents for gases purification from H2S and CO2: practice and outlooks for ethanolamines application at the gas processing plants of OAO Gazprom. Vesti gazovoj nauki [Vesti Gazovoy Nauki], 2015-го, no. 1 (21), pp. 3-8 (in Russian).

    10. Dytnerskij Yu.I. Protsessy i apparaty khimicheskoj tekhnologii [Processes and equipment of chemical technology]: a textbook. In 2 parts. Pt. 2: Massoobmennye protsessy i apparaty [Mass transfer processes and devices]. Moscow: Khimiia Publ., 1995. 368 p. (In Russian).

    11. Timonin A.S. Osnovy konstruirovaniia i rascheta khimiko-tekhnologicheskogo i prirodookhrannogo oborudovaniia [Fundamentals of design and calculation of chemico-technological and environmental equipment]: a handbook: a textbook. In 3 vol. 2nd ed. Vol. 2. Kaluga: N. Bochkareva Publ., 2002. 1026 p. (In Russian).

    12. Kuznetsov A.A., Sudakov E.N. Raschety osnovnykh protsessov i apparatov pererabotki uglevodorodnykh gazov [Calculations of the main processes and apparatus for processing hydrocarbon gases]: a reference guide. Moscow: Khimiia Publ., 1983. 224 p. (In Russian).

    13. Raschety osnovnykh protsessov i apparatov neftepererabotki [Calculations of the main processes and devices of oil refining]: a handbook. / G.G. Rabinovich a.o .; ed. by

    E.N. Sudakov. 3rd ed. M .: Khimiia Publ., 1979. 568 p. (In Russian).


    Ключові слова: ASSOCIATED PETROLEUM GAS / ABSORPTION / MONOETHANOLAMINE (MEA) / REFINING

    Завантажити оригінал статті:

    Завантажити